авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ  БИБЛИОТЕКА

АВТОРЕФЕРАТЫ КАНДИДАТСКИХ, ДОКТОРСКИХ ДИССЕРТАЦИЙ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ

Архитектура и схемотехника операционных усилителей с предельными значениями динамических параметров

На правах рукописи

БУДЯКОВ Алексей Сергеевич

АРХИТЕКТУРА И СХЕМОТЕХНИКА ОПЕРАЦИОННЫХ

УСИЛИТЕЛЕЙ С ПРЕДЕЛЬНЫМИ ЗНАЧЕНИЯМИ

ДИНАМИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ

Специальность:

05.13.05 : Элементы и устройства вычислительной техники

и систем управления

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени

кандидата технических наук

Таганрог 2008 2

Работа выполнена в Южно-Российском государственном университете экономики и сервиса (г. Шахты) на кафедре «Информационные системы и радиотехника».

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор, Прокопенко Н.Н.

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор, Крутчинский С.Г.

кандидат технических наук, доцент, Савёлов Н.С.

Ведущая организация: Федеральное государственное унитарное предприятие «Научно-исследовательский институт микроэлектронной аппаратуры «Прогресс» (г. Москва).

Защита состоится « 27 » июня 2008 г. в 14 20 часов на заседании специализи рованного совета Д 212.208.21 по защите диссертаций при Технологическом институте Южного федерального университета в г. Таганроге (аудитория Д-406) по адресу: пер. Некрасовский, 44, корпус «Д», г. Таганрог, Ростовская область, 347928.

С диссертацией можно ознакомиться в Зональной научной библиотеке Южного федерального университета по адресу: 344000, Ростов-на-Дону, ул. Пушкинская, 148.

Автореферат разослан « » мая 2008 г.

Ученый секретарь диссертационного совета Д 212.208. Чернов Н.И.

доктор технических наук, профессор

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. Микросхемы современных операционных усили телей (ОУ) и интерфейсных устройств на их основе представляют собой доста точно сложные нелинейные динамические системы. Большинство современных быстродействующих ОУ ведущих микроэлектронных фирм, в т.ч. российских, характеризуются средними значениями максимальной скорости нарастания вы ходного напряжения (100500 В/мкс). Это обусловлено нерациональным по строением их архитектуры, а также схемотехники входного, промежуточного и выходного каскадов, которым присущи нелинейные режимы работы [1].

Дальнейшее улучшение динамических параметров ОУ нового поколения за висит не только от достижений в области полупроводниковых технологий, но и от их структурных и схемотехнических решений. В случае разработки адапти рованной к конкретному производству схемотехники интегральных микросхем (ИМС) существует возможность построения ряда конкурентоспособных анало говых ИМС и IP-блоков на базе существующих российских биполярных техно логий, в частности ФГУП НПП «Пульсар» (г. Москва). Задача обеспечения пре дельного быстродействия ОУ (максимальной скорости нарастания выходного напряжения J вых, времени установления для заданной зоны динамической ошибки tуст по обеим полярностям выходного сигнала, частоты единичного усиления fср сводится к решению двух актуальных проблем современной анало говой микросхемотехники, рассмотренных в диссертации:

· Разработке перспективных методов расширения диапазона активной ра боты основных каскадов ОУ нового поколения или исключение его влия ния [2] на динамические параметры.

· Повышению частоты единичного усиления ОУ [3] при необходимом за пасе устойчивости.

Последние достижения в области технологий с транзисторами на основе ге теропереходов кремний-германий (SiGe) в ведущих микроэлектронных фирмах и научно-исследовательских институтах (например, IHP, Германия [4];

Texas Instruments, США;

STMicroelectronics, Франция;

Analog Devices, США) показа ли возможность создания операционных усилителей с fср в единицы-десятки ги гагерц. Для построения таких СВЧ ОУ необходимо исследовать специальную схемотехнику, обеспечивающую предельные динамические параметры в режи ме малого сигнала. Разработка СВЧ ОУ создает предпосылки обеспечения мно гофункциональной аналоговой элементной базой для перспективных систем передачи информации и управления при существующем на сегодняшний день уровне развития SiGe технологий.

Степень разработанности темы. Прикладные вопросы нелинейной динами ки применительно к построению широкополосных аналоговых и аналогово цифровых устройств рассматривались в исследованиях научной школы д.т.н., проф. Анисимова В.И., д.т.н., проф. Смолова В.Б., д.т.н., проф. Угрюмова Е.П.

(СПбЭТУ), д.т.н. проф. Волгина Л.И. (Ульяновский государственный техниче ский университет), к.т.н. Матавкина В.В. (РЗПП «Альфа», Латвия), д.т.н., проф.

Прокопенко Н.Н. (ЮРГУЭС), а также зарубежных специалистов Ivanov V.V.

(Texas Instruments, USA), Farhood Moraveji (Micrel, USA) и др. Декомпозиро ванный подход к решению задач повышения быстродействия ОУ был описан в публикациях проф. Анисимова В.И., проф. Прокопенко Н.Н. и др. Преемствен ность использованных в диссертации методов подтверждена в публикациях ав тора [1, 3, 5-10].

Цель диссертационной работы. Целью работы является исследование и дальнейшее развитие архитектурных и схемотехнических способов повышения быстродействия ОУ нового поколения в линейных и нелинейных режимах, раз работка методов, позволяющих приблизить быстродействие ОУ в режиме больших импульсных сигналов к предельному, характерному для линейных режимов, получить предельное значение частоты единичного усиления.



Основные задачи исследования. Достижение указанной цели предполагает решение следующих основных задач:

1. Провести сравнительный анализ современных способов повышения быстро действия ОУ в линейных и нелинейных режимах, исследовать эффекты, воз никающие при динамической перегрузке основных функциональных узлов с целью определения рекомендаций по проектированию быстродействующих ОУ нового поколения с предельными значениями динамических параметров.

2. Разработать структурные методы исключения динамической асимметрии в быстродействующих ОУ с целью обеспечения предельного быстродействия ОУ при обработке импульсных входных сигналов различной полярности.

3. Провести сравнительный анализ динамических параметров решающих уси лителей на основе ОУ с обратной связью по напряжению (ОСН) и ОУ с так называемой токовой обратной связью (ТОС) в режимах малого и большого сигналов с целью выявления существенных признаков данных базовых архи тектур ОУ и определению их предельных характеристик.

4. Разработать комбинированные способы введения обратных связей, сочетаю щие преимущества известной токовой обратной связи и обратной связи по напряжению.

5. Разработать новые принципы и алгоритмы нелинейной коррекции примени тельно к базовым подсхемам быстродействующих ОУ, позволяющие повы сить скорость нарастания выходного напряжения в ОУ на основе отечествен ных микронных технологий (ФГУП НПП «Пульсар»).

6. Исследовать и разработать схемотехнику ОУ с предельным малосигнальным быстродействием, устойчивых при введении 100%-й обратной связи.

Методы проведения исследования. В работе использованы методы сиг нальных графов, кусочно-линейный метод анализа переходных процессов, опе раторный метод анализа передаточных характеристик цепей, метод узловых напряжений, теория длинных линий. Экспериментальные исследования выпол нены на ЭВМ с применением программ моделирования электронных схем PSpice, среды Cadence Virtuoso и высокоточных моделей компонентов.

Научные положения, выдвигаемые для защиты:

1. Методика устранения динамической асимметрии произвольного дифферен циального каскада с нелинейной коррекцией, позволяющая описать его ди намические свойства при различной полярности входного импульсного воз действия и определить структурную схему сверхбыстродействующего ОУ с минимальным количеством каскадов для инвертирующего и/или неинверти рующего включений.

2. Методики проектирования, архитектура и базовая схемотехника функцио нальных узлов быстродействующих ОУ с новыми типами нелинейных кор ректирующих цепей, которые позволяют приблизить быстродействие ОУ к предельному, характерному для линейных режимов работы.

3. Результаты сравнения архитектуры и динамических параметров ОУ с ОСН и ОУ с ТОС, а также конкретные условия, при которых ОУ с ОСН могут иметь более высокие значения скорости нарастания выходного напряжения, чем ОУ с ТОС.

4. Новые архитектуры операционных усилителей с обобщенной обратной свя зью по напряжению (потенциальная и токовая), позволяющие сочетать дос тоинства ОУ с ТОС и ОУ с ОСН.

5. Архитектура и схемотехника СВЧ ОУ с минимальной электрической длиной, позволяющие разрабатывать широкополосные аналоговые интерфейсы и устройства автоматики, работающие с глубиной обратной связи до 100%.

6. Новые схемно-топологические методы компенсации паразитных емкостей активных компонентов ОУ, способствующие расширению полосы пропуска ния в 510 раз для микронных технологий ФГУП НПП «Пульсар» и в 1, раз для SiGe технологий института IHP (Германия).

Новые научные результаты.

1. Исследовано явление динамической асимметрии [5] входных дифференци альных каскадов (ДК) с нелинейными корректирующими цепями и предложен способ её описания для положительного и отрицательного фронтов входного импульсного напряжения ОУ. Такое описание позволило в каждом конкретном случае построить рейтинговые таблицы для всех потенциально возможных вы ходов ДК, а далее – структурную схему сверхбыстродействующего ОУ с мини мальным количеством каскадов для инвертирующего и/или неинвертирующего включений. При этом выбор структуры ОУ с минимальным количеством каска дов осуществляется путем перебора ограниченного количества сочетаний вы ходов ДК в условиях заданных ограничений на другие параметры.

2. Разработан новый способ повышения быстродействия ОУ с непосредст венной связью каскадов [2], заключающийся в изменении принципа формиро вания дополнительного зарядно-разрядного тока корректирующего конденса тора. При его реализации отсутствует необходимость «разрушения» структуры классического входного дифференциального каскада – требуется лишь парал лельное включение двух идентичных каналов (линейных или нелинейных), что позволяет создавать быстродействующие микромощные ОУ с хорошими стати ческими параметрами.

3. Разработаны архитектуры [11, 12, 13] быстродействующих ОУ с обобщен ной токовой и потенциальной обратной связью. Такие ОУ позволяют сохранить все преимущества ОУ с ОСН и обеспечить постоянную полосу пропускания при изменении коэффициента передачи операционных преобразователей на их основе. Проведен анализ усилителей с нелинейными параллельными каналами и комбинированными обратными связями. Предложена расширенная класси фикация таких усилителей, учитывающая тип обратной связи на малом и боль шом сигналах и его полярности. Это позволило систематизировать структурные методы повышения быстродействия ОУ с нелинейными параллельными каналами.

4. Разработаны методики проектирования каскадов ОУ с повышенным быст родействием на основе новых типов нелинейных корректирующих цепей [14, 15, 16] и цепей линейной динамической коррекции [17], позволяющие прибли зить скорость нарастания выходного напряжения ОУ и его время установления в пределах заданной зоны динамической ошибки к предельным значениям.

5. Определены энергетические ограничения для входных каскадов быстро действующих ОУ с широким диапазоном активной работы [6], устанавливаю щие связь между максимальной рассеиваемой мощностью на коллекторе тран зистора входного каскада и максимальной скоростью нарастания выходного напряжения ОУ. Предложена методика построения цепей «интеллектуальной»





защиты входных каскадов [18], отличающихся от классических схем возможно стью повысить надежность быстродействующего ОУ без ухудшения его дина мических параметров.

6. Разработаны рекомендации по проектированию ОУ с предельными значе ниями частоты единичного усиления [4] и минимальной электрической длиной.

Применение предлагаемой схемотехники позволило создать СВЧ ОУ и опера ционные преобразователи на их основе (с глубиной обратной связи до 100%) в базисе компонентов современных SiGe технологий.

7. Предложены схемно-топологические методы компенсации паразитных ем костей активных компонентов ОУ, способствующие расширению малосигналь ной полосы пропускания в 510 раз для микронных технологий ФГУП НПП «Пульсар» и в 1,6 раз для SiGe технологий института IHP.

Практическая ценность работы определяется применением полученных результатов при проектировании широкого класса линейных интегральных схем и IP-блоков для СБИС типа «система на кристалле» – быстродействующих усилителей и стабилизаторов напряжения, устройств частотной селекции, драйверов линии связи, усилителей промежуточной частоты, пиковых детекто ров и т.п. [1], содержащих перегружающиеся транзисторные каскады или сложные функциональные блоки, созданием комплекта принципиальных схем широкополосных ОУ, ориентированных на биполярную технологию ФГУП НПП «Пульсар» для частичного решения проблем импортозамещения аналого вых ИМС, разработкой базовых схемотехнических решений СВЧ ОУ и уст ройств автоматики на их основе, ориентированных на технологию SGB25VD, освоение которой ведется рядом промышленных предприятий РФ.

Достоверность и обоснованность научных положений, выводов и результа тов, сформулированных в диссертации, подтверждается результатами матема тического анализа, включая анализ набора практических схем, логическими выводами, компьютерным моделированием, экспериментальными исследова ниями опытных образцов, актами внедрения, публикациями, патентами, апро бацией работы на международных, всероссийских и внутривузовских научно технических конференциях и семинарах, научно-технических выставках инно вационных работ.

Реализация результатов работы. Основные исследования, результаты ко торых представлены в диссертации, проводились в рамках следующих научно технических проектов кафедры «Информационные системы и радиотехника»

ЮРГУЭС и Проблемной лаборатории перспективных технологий и процессов ЦИПБ РАН и ЮРГУЭС в 2004-2007 гг.:

· генерального соглашения о научно-техническом сотрудничестве от 5.07.2004 г. с ФГУП НПП «Пульсар» (г. Москва);

· проекта ЮРГУЭС РНП.2.1.2.75 «Теоретические основы проектирования прецизионных аналоговых микросхем и аналоговых функциональных узлов IP-модулей с предельными значениями динамических параметров» [19] (аналитическая ведомственная целевая программа Минобрнауки РФ «Разви тие научного потенциала высшей школы (2006-2007 годы)»);

· проекта ЮРГУЭС - 14.07.ХД по договору № SHKT/R&D/48/2007 от 1.04. с фирмой Intel (США) «Разработка сложных радиочастотных блоков на ос нове технологии SiGe для современных беспроводных систем связи».

Научные и практические результаты диссертации использовались при проек тировании аналоговых микросхем нового поколения в лаборатории № ФГУП НПП «Пульсар» (г. Москва, акты внедрения от 18.11.04 и 28.09.07).

Результаты проекта РНП 2.1.2.75, в котором автором диссертации подготов лены разделы №6.6, 7.3, т.1;

№1-4, 9, т.2;

№2, 1.5, т.3, решением Правления Российского союза разработчиков и производителей микроэлектронных систем, а также руководством Межотраслевого центра проектирования ФГУП НИИМА «Прогресс» (г. Москва) рекомендованы для распространения среди предпри ятий – членов Союза (отзыв по проекту РНП 2.1.2.75 от 19.11.07, решение Правления Союза разработчиков и производителей микроэлектронных систем от 12.11.07).

Результаты исследования ОУ с минимальной электрической длиной и функ циональных узлов на их основе использовались при проектировании аналого вых микросхем в институте Инновационной микроэлектроники (IHP, г. Франкфурт на Одере, Германия) во время научной стажировки с 28.02.07 по 28.09.07 по гранту Президента РФ для обучения за рубежом (письмо руководи теля отдела схемотехники института IHP, Dr. Christoph Scheytt).

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы обсуж дались и получили одобрение на следующих научно-технических конференци ях, семинарах, выставках инновационных работ: «Проблемы разработки пер спективных микроэлектронных систем» (г. Москва, Институт проблем про ектирования в микроэлектронике РАН, 2006 г.);

2-я и 3-я конференции IEEE In ternational Conference on Circuits and Systems for Communications – ICCSC’ (June 30 – July 2, 2004, Moscow, Russia) и ICCSC’06 (July 6-7, Bucharest, Roma nia, 2006);

U.R.S.I. Landesausschuss Deutschland e.V. Kleinheubacher Tagung 2007 (Miltenberg, Germany, 24-27 September 2007);

«Актуальные проблемы твердотельной электроники и микроэлектроники» (X Международная на учная конференция и школа-семинар, г. Таганрог, ТРТУ, 2006);

«Радиолока ция, навигация, связь» (XIII международная научно-техническая конферен ция, Воронеж, 2007 г.);

Альтернативные естественновозобновляющиеся ис точники энергии и энергосберегающие технологии, экологическая безо пасность регионов: Выездная сессия отдела РАН: Материалы сессии, Есенту ки, 12-15 апреля 2005 г.;

«Современные информационные и электронные технологии», 5-я Международная научно-практическая конференция. – Одесса, 2004;

международная конференция «Континуальные алгебраические логики, исчисления и нейроинформатика в науке и технике» (КЛИН-2004, КЛИН 2006), cекция: «Схемно-топологические модели активных электрических цепей: синтез и анализ», г. Ульяновск, УлГТУ, 16-18 мая 2004 г;

II и III спе циализированная выставка инноваций в промышленном производстве «Высо кие технологии XXI века», г. Новочеркасск, ЮРГТУ (НПИ), 19-20 мая 2005 г.

и 22-24 мая 2007 г.;

ежегодных международных научно-практических семина рах «Актуальные проблемы аналоговой микросхемотехники» (г. Шахты, ЮРГУЭС, 2003-2007 гг.).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 42 работы в материалах международных и всероссийских научно-технических конференций, 3 работы в научных журналах, 1 монография, получено 40 патентов РФ.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, заключения, списка литературы, включающего 94 наименований, и приложения. Основная часть работы изложена на 175 страницах машинописно го текста.

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ Во введении дается обоснование актуальности проблемы, приводятся основ ные цели и задачи работы, краткое содержание глав диссертации.

В первой главе рассматриваются особенности работы быстродействующих ОУ, имеющих изломы на частотной характеристике петлевого усиления, а так же динамики работы ОУ с квазилинейными входными каскадами. Показана возможность использования декомпозированного подхода к решению задачи нелинейной динамики ОУ.

Приведена классификация известных методов повышения быстродействия операционных усилителей: улучшающие частотные свойства ОУ (частоту еди ничного усиления – fср) и исключающие нелинейные режимы работы его каска дов (расширение диапазона активной работы – Uдар).

Сравнение переходных процессов (рис. 1а) выходного напряжения ОУ с компенсацией статической нелинейности основного канала при различных ви дах его проходных характеристик (рис. 1б) показывает, что лучший из всех возможных вариантов соответствует линейной проходной характеристике (ПХ) (рис. 1б, № 2).

а) б) Рис. 1. Переходные процессы в ОУ (а) с различными проходными характеристиками входного каскада (б) При сохранении малосигнальных значений запаса устойчивости, данный вари ант позволяет получить на большом сигнале такие же динамические характери стики, как и для линейной системы. Поэтому с данной точки зрения варианты ПХ № 3-№ 5 лучше, чем вариант № 1, но хуже, чем вариант № 2.

Показано, что в случае применения перспективной архитектуры ОУ с про межуточным каскадом на основе повторителей тока (ПТ) с медленным выклю чением, переходный процесс на выходе ОУ может иметь значительное перере гулирование [3, 7, 8]. Поэтому рейтинг выходов (относительная скорость обра ботки входного импульсного сигнала – «хорошая» или «плохая») входного ква зилинейного дифференциального усилителя и промежуточного каскада на ос нове ПТ следует характеризовать не только при их включении, но и при вы ключении.

Определены граничные значения входных напряжений, превышение которых приводит к прямо пропорциональному нарастанию напряжения ошибки усиле ния сигнала в ОУ с нелинейными каскадами [1] и даны рекомендации по их устранению.

Вторая глава посвящена исследованию структурных методов обеспечения предельных динамических параметров ОУ с обратной связью по напряжению и с токовой обратной связью. Исследовано явление динамической асимметрии дифференциальных каскадов (ДК) с нелинейными корректирующими цепями [5] – существенно неодинаковые по времени установления и максимальной скорости нарастания выходного напряжения переходные процессы для положи тельных и отрицательных импульсных входных сигналов, обусловленные на личием запирающихся повторителей напряжения (ПН), которые согласовывают статические уровни в схеме. Разработан способ описания динамической асим метрии произвольного ДК быстродействующего ОУ для положительного и от рицательного фронтов. С помощью такого описания можно выбрать выходы ДК, по которым время фронта характеризуется наименьшей чувствительностью к инерционности ПН. Для этого предлагается использовать специальную рей тинговую таблицу, которая характеризует поведение каскада при обработке импульсных сигналов, подаваемых на различные входы. Первая зона таблицы характеризует порядковый номер выхода и фазу его сигнала по отношению к первому входу (Вх.1). Выходы с обозначениями Вых.i1, Вых.*, Вых. i1.n явля i * ются инвертирующими, а выходы Вых. i2, Вых. i2, Вых. i2.m – неинвертирующи ми. Выходы Вых. i1, Вых. i2, Вых. i1.n, Вых. i2.m согласованы с потенциалом шины положительного источника питания +Еп, а выходы, обозначенные знаком (*), «привязаны» к –Еп. В верхней правой части таблицы указывается рейтинговая оценка динамических параметров при отработке положительного (хор.(+), плох.(-)) или отрицательного (хор.(-), плох.(-)) импульса, поступающего на пер вый вход ДК. В нижней части таблицы приводится рейтинговая характеристика того же самого выхода, для случая, когда входной импульс, имеющий положи тельные и отрицательные значения, подается на второй вход ДК (Вх.2).

Устранение отмеченной выше динамической асимметрии без ужесточения требований к быстродействию повторителя напряжения возможно путем па раллельного включения двух идентичных по схеме, но противоположных по типу применяемых транзисторов дифференциальных усилителей ДУ1, ДУ2 с НКЦ (рис. 2а), а также надлежащего суммирования выходных токов «хоро ших», причем синфазных выходов, согласованных по постоянному току с од ноименными шинами источников питания, например с помощью типового на бора функциональных узлов (рис. 2б). Учитывая фазовые соотношения сигна лов на обобщенных выходах А(-) и А*(-), В(+) и В*(+), а также инвертирующие свойства повторителей тока ПТ1-ПТ4, были синтезированы три основные структурные схемы быстродействующих ОУ без динамической асимметрии (рис. 2в,г,д). Показано, что когда максимальное значение выходного напряже ния U вых = U вых. max » Е п, где Еп – напряжение питания ОУ, теоретически воз можная предельная скорость нарастания выходного напряжения идеального (линейного) ОУ оценивается по приближенным формулам:

( + )( - ) ( + )( - ) J вых. max » 2,7 Е п f ср.

Синтез структурной схемы быстродействующего ОУ без динамической асимметрии осуществляется путем перебора конечного множества выходов (n) входного каскада, выбора выходов (m), быстродействие которых характеризу ется наименьшей чувствительностью к инерционности ПН и надлежащего сум мирования некоторого количества выходов из множества m. Максимальное число (Mmax) синтезируемых структурных схем определяется суммой сочетаний неупорядоченных подмножеств из m элементов: M max = C 1 +... + C m -1 + 1, где m m C k = m! (m - k )! k!. Наложение дополнительных ограничений на параметры ОУ m позволяет значительно уменьшить количество рассматриваемых структурных схем.

ПТ1 ПТ + C1 C А(-) В(+) D1* D2* Вх.1 Вх.каскад Вх. без ДА D D А*(-) В*(+) ПТ3 ПТ С3* C4* б) а) в) д) г) Рис. 2. Архитектура универсального быстродействующего ОУ без динамической асимметрии (а), базовый набор функциональных узлов ОУ (б) и основные топологические схемы быстродействующих ОУ (в), (г), (д) Предложена новая архитектура [19] широкополосного быстродействующего ОУ на основе «перегнутого» каскода (рис. 3а) с параллельными каналами пере дачи малого (VT3.1, ПТ1.1;

VT4.1;

VT3.2, ПТ1.2;

VT4.2, граф рис. 3б) и боль шого (VDN2.1, ПТ3.1, ПТ1.1;

VDN1.1, ПТ1.2;

VDN1.2, ПТ1.1;

VDN2.2, ПТ3.2, ПТ1.2, граф рис. 3в) сигналов.

+ a 3.1 Вх.1НКЦ 1.1 -Кi1. Вых. + a 4.1 Вых 2. + a 4. 2.2 -Кi1. + a 3. 1. Вх.2НКЦ б) iвх.1. (+) Вх.2НКЦ 1. -Кi1. -Кi3. (+) Вх.ПТ3.1 iвых.1. 2. Вых. iвх.2. Вых (+) Вх.ПТ3. 2.2 iвых.1. iвых.3.1 -Кi3. -Кi1. (+) 1. Вх.1НКЦ в) а) Рис. 3. Схема промежуточного каскада ОУ [19] (а) с параллельными каналами передачи малого (б) и большого (в) сигналов Разработан новый алгоритм нелинейной коррекции ОУ (рис. 4 [2]), заклю чающийся в формировании дополнительного тока заряда (разряда) корректи рующего конденсатора (Ск) с помощью параллельного канала, который может быть как линейным, так и нелинейным.

gБ gM а) б) Рис. 4. Пример реализации быстродействующего ОУ [2] с двумя идентичными параллельными каналами (а) и переходные процессы в ОУ (б) Формирование сигнала ошибки происходит в данном случае за счет различ ной инерционности выходов параллельных идентичных каналов (в отличии от классических схем НКЦ с существенно различающимися по схемотехнике па раллельными каналами):

( ) u ош = DU ош = u * - u ск = С к С * - 1 (I 0 t ) C к = (n - 1) (I 0 t ) C к.

ск к Проведено сравнение обобщенных схем ОУ с токовой обратной связью (ТОС) и обратной связью по напряжению (ОСН) с мостовым входным каскадом (МДК) [9]. Выявлено, что частоты единичного усиления и коэффициенты пере дачи на низких частотах разомкнутых ОУ с ОСН и ОУ с ТОС равны в случае равенства масштабного резистора ( R он ) в ОУ с ОСН и резистора обратной свя зи между выходом и инвертирующим входом в ОУ с ТОС ( R 2т ), а также приме нения одинаковых емкостей частотной коррекции, т.е. R 2т = R он, С кн = С кт.

Петлевые усиления на низких частотах и частоты единичного усиления по пет ле обратной связи идентичны, если R он = R 2т K ( + ), С кн = С кт, где K ( + ) – коэф п.н п.н фициент передачи неинвертирующего замкнутого ОУ с ОСН.

Установлено, что при R 2т = R он диапазоны активной работы входных каска дов ОУ одинаковы, а при C кн = С кт максимальные скорости нарастания выход ного напряжения сравниваемых ОУ равны.

Выявлено, что ОУ с ОСН может иметь более высокую скорость нарастания выходного напряжения ( Jвых.н ) при R он = R 2т и K ( +) 1 : J вых.н J вых.т = K ( +) 1.

п.н п.н Это объясняется тем, что петлевое усиление ОУ с ОСН в данном случае уменьшается и условия обеспечения устойчивости несколько упрощаются – емкость Скн, гарантирующая отсутствие генерации, может быть уменьшена в + K (п.н) -раз, что повышает скорость нарастания выходного напряжения ОУ.

Предложены и исследованы схемы операционных усилителей с обобщенной токовой обратной связью (рис. 5, [11]), в которых при изменении коэффициента передачи ( K у.ос = u н1 u вх.1 ) путем регулировки резистора Rf полоса пропуска ния остается практически неизменной.

б) R R K у.ос » 1 + s 1 +, wв = R R C к R s (1 + R 2 R 1 ) f в) а) Рис. 5. Функциональная схема ОУ с обобщенной ТОС [11] (а), зависимости верхней граничной частоты (б) и времени фронта (в) при изменении К у.ос Схема ОУ с обобщенной потенциальной обратной связью (рис. 6, [12]) также обеспечивает ряд базовых свойств ОУ с ТОС – независимость верхней гранич ной частоты замкнутого ОУ от коэффициента передачи ( К ( + ) ), высокое быстро п действие в режиме большого сигнала, без ухудшения симметрии входов. По стоянная полоса пропускания обеспечивается за счет коммутации масштаби рующего резистора R0 с помощью мультиплексора М1.

K п+ ), Дб ( 17 11 0 f, МГц - 0,1 1 11 wв = = const R С к R 0S 1 + R б) а) Рис. 6. Пример практической реализации ОУ с обобщенной потенциальной обратной связью [12] (а) и его частотные характеристики (б) Предлагается расширенная классификация ОУ с учетом способа введения обратной связи на малом и большом сигналах, полярности входного напряже ния [1]. Показано, что в более общей классификации ОУ с различными обрат ными связями в их наименованиях необходимо указывать способ введения об ратной связи по основному каналу усиления на малом сигнале (ОСН или ТОС) и по нелинейному параллельному каналу усиления, работающему при пере грузке большим сигналом основного канала (ОСН или ТОС). В этой связи воз можны четыре типа обратных связей в решающих усилителях на основе ОУ:

потенциально-потенциальная (П-П), потенциально-токовая (П-Т), токово потенциаль-ная (Т-П), токово-токовая (Т-Т). Детальное рассмотрение свойств нелинейных корректирующих цепей показало, что нелинейный параллельный канал, повышающий быстродействие ОУ в режиме большого сигнала, бывает в ряде случаев несимметричным для различных полярностей входного напряже ния. Поэтому дальнейшим развитием системы классификации и обозначений обратных связей ОУ должны быть признаки, учитывающие способ введения обратной связи (ОСН или ТОС) для положительной (П(+), Т(+)) и отрицательной (П(-), Т(-)) полярностей входного сигнала большой амплитуды.

В третьей главе предлагаются методики построения комплементарных ДУ с нелинейной коррекцией и архитектуры быстродействующих ОУ без динамиче ской асимметрии на их основе [14].

Показано, что в классической схеме ДУ (VT2, VT3, R2, I1, I2 – рис. 7а) улуч шение крутизны ДУ (SДУ) возможно лишь за счет ухудшения его диапазона ак тивной работы ( U ( + ) ), то есть в этой схеме обобщенный показатель качества гр + l П = U (гр ) S ДУ нельзя увеличить параметрическим путем. В предлагаемой схе ме ДУ [15] (рис. 7а) напряжение ограничения проходной характеристики ( U ( + ) ) огр может достигать значений, близких к напряжению питания ( E ( + ) ) без сущест п венного уменьшения крутизны ДУ. Поэтому параметр l*П здесь в N l -раз луч ше, чем аналогичный параметр схемы классического ДУ:

(+) N l l П l= E п ( 2 U эб.р. ), где U эб.р. » 0,7В.

= * П а) б) Рис. 7. Схема ДУ без динамической асимметрии по быстродействию [15] (а) и его проходные характеристики (б) Предложена схема низковольтного быстродействующего токового зеркала (ТЗ) с нелинейным параллельным каналом (рис. 8 [16]), обеспечивающим фор сирование переходных процессов на большом сигнале.

а) б) Рис. 8. Быстродействующий двухтактный промежуточный каскад на основе ТЗ с нелинейным параллельным каналом [16] (а) и его переходный процесс (б) Предложен вариант динамической линейной коррекции широко распростра ненной схемы выходного каскада на основе «бриллиантового транзистора»

(рис. 9), позволяющей повысить его скорость нарастания выходного напряже ния в 2050 раз [17].

а) б) Рис. 9. Способ устранения динамической перегрузки буферного усилителя [17] (а) и его переходный процесс (б) Исследованы причины низкой надежности быстродействующих ОУ [6], обу словленные длительными перегрузками входного каскада. Установлены энер гетические ограничения на максимальные значения частоты единичного усиле ния и скорости нарастания выходного напряжения быстродействующих ОУ с входными каскадами, имеющими широкий диапазон активной работы:

w ср w max = Pк (С к.min Е п ), J вых I * С к.min = Р к (Е п С к.min ), где Рк – допусти max мая мощность, рассеиваемая в элементах входного каскада за время его пере грузки, Eп – напряжение питания ОУ, C к. min » 2C п + С БУ – минимально воз можное значение емкости корректирующего конденсатора, которое определя ется емкостями «коллектор – подложка» (Сп) двух выходных транзисторов входного каскада, обеспечивающих перезаряд емкости Ск, а также входной ем костью буферного усилителя (СБУ).

Предложены варианты «интеллектуальной» защиты входного каскада, от длительных перегрузок по току [18], в которых реализована повышенная на дежность при сохранении предельно возможного быстродействия, характерно го для линейных режимов работы всех его каскадов.

Четвертая глава посвящена исследованию схемотехники ОУ с предельными значениями fср, предназначенных для работы в структуре аналоговых интер фейсов с глубиной обратной связи до 100% [4].

Минимальная временная задержка сигнала в ОУ прямо пропорциональна ко личеству транзисторов, участвующих в усилении (без учета эффекта длинных линий). При этом электрическая длина усилителя (в соответствии с определе нием этого термина для длинных линий) будет определяться как отношение суммарного времени задержки к периоду усиливаемого сигнала:

=m n = S t зд.n T, где t зд.n » 1 (2pf t ) – время задержки, обусловленное n EL = n транзистором в пути прохождения сигнала с частотой единичного усиления по току базы ft, m – общее количество транзисторов. Однако, для описания свойств усилителя на архитектурном уровне, более удобным оказывается использова ние понятия относительная электрическая длина, которая равна отношению суммарной временной задержки усилителя к временной задержке одного тран зистора. В случае одинаковых временных задержек всех транзисторов, относи n= m тельная электрическая длина: EL отн = S t зд.n t зд.1 = m. При типовых парамет n= рах передаточной характеристики ОУ с минимальной электрической длиной на основе SiGe технологий института IHP ( К у (0)= 200, f 1 = 100 МГц, f 2 = 30 ГГц, f t = 150 ГГц) его запас по фазе может существенно меняться в за висимости от электрической длины (рис. 11а). Предложена архитектура диффе ренциального СВЧ ОУ с минимальной электрической длиной (рис. 11б).

а) б) Рис. 11. График изменения запаса по фазе при изменении относительной электрической длины типового СВЧ ОУ (а) и пример реализации СВЧ ОУ (б) Предложены схемно-топологические способы компенсации паразитных ем костей активных элементов, позволяющие расширить полосу пропускания ана логовых микросхем на основе биполярных микронных технологий ФГУП НПП «Пульсар» в 510 раз (рис. 12). Так, в схеме рис. 12а эффективное значение ем кости на подложку Сп уменьшается, при условии rэ3R1:

C п.эф С п3 (1 - a 3 [R 1 (R 1 + rэ3 )]), где a 3 = a 3 (1 + jwt a ) – комплексный коэф &= & & фициент передачи по току эмиттера;

w a = 1 t a – верхняя граничная частота ко эффициента усиления по току эмиттера. В схеме рис. 12б, выполняется условие одновременной компенсации для емкостей на подложку и коллектор-база VT1:

C п.эф = (С п1 + C кб1 )(1 - a 1 a 2 [R 1 (R 1 + rэ1 )] [R 3 (R 3 + rэ 2 )]).

& && а) б) в) г) Рис. 12. Усилители с компенсацией емкости Сп3 транзистора VT3 (а), с компенсацией емкостей Скб1 и Сп1 транзистора VT1 (б), сравнительные ЛАЧХ различных каскодных усилителей (в) и топология p-n-p транзистора с собственной компенсацией Сп (г) Предложен вариант компенсации паразитной корректирующей емкости в схеме СВЧ ОУ с минимальной электрической длиной (рис. 13). Эффект полной компенсации достигается при Ск=2Сп.

а) б) Рис. 13. Схема СВЧ ОУ с минимальной электрической длиной и повышенной полосой пропускания (а) и ее сигнальный граф (б) Разработаны и исследованы схемы и топологии кристаллов операционных усилителей с минимальной электрической длиной (напряжение однополярного питания 4 В, fср=23 ГГц;

3 В, fср=17,4 ГГц), полосовой активный фильтр с цен тральной частотой 2 ГГц, драйвер линии 50 Ом с полосой пропускания 24 ГГц.

Расчет выполнен с моделями компонентов SiGe технологических процессов SG25H2 и SG13B института IHP с учетом паразитных параметров топологии кристалла.

В пятой главе приведены результаты экспериментальных исследований операционных усилителей с повышенным быстродействием (скорость нараста ния до 16000 В/мкс [20]) и повторителей напряжения на их основе разработан ных по технологии ФГУП НПП «Пульсар» (с минимальным разрешением мкм). Разработанные ОУ соответствуют лучшим зарубежным аналогам фирм Analog Devices, Texas Instruments, выполненных по технологиям с минималь ным разрешением 0,25 мкм. Разработан комплект СВЧ операционных усилите лей (частота единичного усиления до 17 ГГц, с запасом по фазе 470) и сверхши рокополосных инструментальных усилителей на их основе (полоса пропуска ния 8 ГГц при коэффициенте усиления по напряжению 30 дБ) в базисе компо нентов БиКМОП процесса SGB25VD (IHP, Франкфурт на Одере, Германия), который осваивается рядом промышленных предприятий РФ.

В заключении обобщаются основные научные результаты, полученные в диссертационной работе.

В приложении представлены акты и рекомендации, подтверждающие вне дрение результатов диссертационной работы в промышленность.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ 1. Проведен сравнительный анализ современных способов повышения быстро действия операционных усилителей, показана возможность декомпозиро ванного подхода к решению задачи нелинейной динамики ОУ, что позволи ло разработать рекомендации по проектированию ОУ нового поколения с предельными значениями динамических параметров.

2. Предложены структурные методы исключения динамической асимметрии в быстродействующих операционных усилителях, позволяющие приблизить параметры быстродействия ОУ при обработке импульсных входных сигна лов различной полярности к предельным значениям.

3. Определена взаимосвязь предельных динамических параметров в базовых структурных схемах ОУ с обратной связью по напряжению и ОУ с токовой обратной связью, что позволило выявить существенные признаки данных базовых архитектур ОУ и расширить представление об их возможностях.

4. Разработаны комбинированные способы введения обратных связей, соче тающие преимущества известной токовой обратной связи и обратной связи по напряжению.

5. Предложены методики, схемотехника и рекомендации по проектированию операционных усилителей нового поколения с предельными значениями ди намических параметров, адаптированные к микронной технологии ФГУП НПП «Пульсар» (г. Москва). Предложенные схемотехнические решения от крывают широкие возможности для производства конкурентоспособных аналоговых микросхем и позволяют частично решить проблему импортоза мещения этого класса ИМС с использованием широко распространенных и относительно недорогих микронных технологий.

6. Выявлены основные эффекты, влияющие на устойчивость СВЧ ОУ с пре дельными значениями частоты единичного усиления. Разработаны архитек тура и схемотехника, а также рекомендации по их проектированию.

7. Приведены результаты моделирования (в среде Cadence Virtuoso) операци онных усилителей с предельными значениями частоты единичного усиления и сверхширокополосных инструментальных усилителей на их основе в бази се компонентов технологического процесса SGB25VD (IHP, Франкфурт на Одере, Германия), который осваивается рядом промышленных предприятий РФ. Предложенные схемотехнические решения представляют значительный практический интерес при построении базовых функциональных узлов уст ройств автоматики и систем передачи информации.

Основной список опубликованных работ по теме диссертации 1. Прокопенко, Н.Н. Архитектура и схемотехника быстродействующих опе рационных усилителей / Н.Н. Прокопенко, А.С. Будяков. – Шахты : Изд-во ЮРГУЭС, 2006. – 231 с.

2. Пат. 2277754 Российская Федерация, С1, МПК7 H03F 3/45. Способ повы шения быстродействия операционных усилителей с непосредственной свя зью каскадов / Прокопенко Н.Н., Будяков А.С.;

заявитель и патентооблада тель Южно-Рос. гос. ун-т экономики и сервиса. – № 2004134291;

заяв.

24.11.2004;

опубл. 10.06.2006, Бюл. № 16. – 13 с. : ил.

3. Прокопенко, Н.Н. Проблемы проектирования специализированных анало говых микросхем и аналоговых интерфейсов с предельными значениями ди намических параметров / Н.Н. Прокопенко, Н.В. Ковбасюк, А.С. Будяков, В.В. Крюков // Материалы выездной сессии Секции энергетики Отделения энергетики, машиностроения и процессов управления РАН, Ессентуки, 12 15.04.2005 : В 2-х ч. Ч.2 / под ред. академика РАН Я.Б. Данилевича. – Шах ты: Изд-во ЮРГУЭС, 2005. – С. 163-174.

4. Budyakov, A. Design of Fully Differential OpAmps for GHz Range Applica tions / A. Budyakov, K. Schmalz, N. Prokopenko, C. Scheytt, P. Ostrovskyy // «Problems of Modern Analog Circuit Engineering» : Materials of VI International Scientific Seminar, ch.1 / SRSUES. – Shakhty: SRSUES, 2007. – pp.106-110.

5. Prokopenko, N.N. Architecture of high-speed operational amplifiers with nonlinear correction / N.N. Prokopenko, A.S. Budyakov // Proceedings of the 2st IEEE International Conference on Circuits and Systems for Communication. – Moscow, Russia, June, 2004.

6. Прокопенко, Н.Н. Схемотехнические методы повышения надежности опе рационных усилителей с предельным быстродействием в режиме большого сигнала / Н.Н. Прокопенко, А.С. Будяков, Н.В. Ковбасюк // Проблемы разра ботки перспективных микроэлектронных систем – 2006. Сборник научных трудов / под общ. ред. Академика РАН А.Л. Стемпковского. – М.: Институт проблем проектирования в микроэлектронике РАН, 2006, С. 235-239.

7. Prokopenko, N.N. Problems of designing of operational amplifiers with preci sion dynamic characteristics / N.N. Prokopenko, A.S. Budyakov // Proceedings of the 2st IEEE International Conference on Circuits and Systems for Communica tion. – Moscow, Russia, June, 2004.

8. Прокопенко, Н.Н. Динамика микроэлектронных операционных усилителей на основе «перегнутых» каскодов / Н.Н. Прокопенко, А.С. Будяков // Извес тия высших учебных заведений. Северо-Кавказский регион. Технические науки. – 2004. – № 6. – С. 68-73.

9. Прокопенко, Н.Н., Предельные динамические параметры операционных усилителей с обратной связью по напряжению и усилителей с «токовой об ратной связью» в линейном и нелинейном режимах / Н.Н. Прокопенко, А.С. Будяков, Е.М. Савченко, С.В. Корнеев // Проблемы разработки пер спективных микроэлектронных систем – 2006. Сборник научных трудов / под общ. ред. Академика РАН А.Л. Стемпковского. – М.: Институт проблем проектирования в микроэлектронике РАН, 2006, С.229-234.

10. Будяков, А.С. Быстродействующий операционный усилитель с динамиче ской коррекцией переходного процесса // Известия высших учебных заведе ний. Северо-Кавказский регион. Технические науки. – 2004. – № 6. – С. 206-209.

11. Пат. 2310267 Российская Федерация, С1, МПК7 H03F 3/45. Широкополос ный дифференциальный операционный усилитель / Прокопенко Н.Н., Будя ков А.С., Савченко Е.М.;

заявитель и патентообладатель Южно-Рос. гос. ун т экономики и сервиса. – № 2006111965;

заяв. 10.04.2006;

опубл. 10.11.2007, Бюл. № 31. – 13 с. : ил.

12. Пат. 2307393 Российская Федерация, С1, МПК7 G06G 7/12 H03F 3/45. Спо соб управления коэффициентом передачи решающего усилителя с глубокой отрицательной обратной связью / Прокопенко Н.Н., Будяков А.С., Крюков С.В.;

заявитель и патентообладатель Южно-Рос. гос. ун-т экономики и сер виса. – № 2006108288;

заяв. 16.03.2006;

опубл. 27.09.2007, Бюл. № 27. – 10 с. : ил.

13. Прокопенко, Н.Н. Операционные усилители с обобщенной потенциальной обратной связью / Н.Н. Прокопенко, А.С. Будяков, А.В. Хорунжий // Твер дотельная электроника, сложные функциональные блоки РЭА : Материалы VI научно-технической конференции – М.: МНТОРЭС им. А.С. Попова. – Владимир, 2007. – 208 с.

14. Пат. 2248085 Российская Федерация, С1, МПК7 H03F 3/45. Дифференци альный усилитель / Прокопенко Н.Н., Будяков А.С., Савченко Е.М.;

заяви тель и патентообладатель Южно-Рос. гос. ун-т экономики и сервиса. – № 2003129693;

заяв. 06.10.2003;

опубл. 10.03.2005, Бюл. № 7. – 14 с. : ил.

15. Пат. 2255417 Российская Федерация, С1, МПК7 H03F 3/45. Дифференци альный усилитель / Прокопенко Н.Н., Будяков А.С.;

заявитель и патентооб ладатель Южно-Рос. гос. ун-т экономики и сервиса. – № 2003135804;

заяв. 09.12.2003;

опубл. 10.03.2005, Бюл. № 18. – 8 с. : ил.

16. Пат. 2309528 Российская Федерация, С1, МПК7 H03F 3/00 F05F 3/26. Вы ходной каскад быстродействующего операционного усилителя / Прокопен ко Н.Н., Будяков А.С., Сергеенко А.И.;

заявитель и патентообладатель Юж но-Рос. гос. ун-т экономики и сервиса. – № 2006109621;

заяв. 27.03.2006;

опубл. 27.10.2007, Бюл. № 30. – 7 с. : ил.

17. Пат. 2307456 Российская Федерация, С1, МПК7 H03F 3/30 3/26. Выходной каскад быстродействующего операционного усилителя / Прокопенко Н.Н., Будяков А.С., Крюков С.В.;

заявитель и патентообладатель Южно-Рос. гос.

ун-т экономики и сервиса. – № 2006106443;

заяв. 01.03.2006;

опубл.

27.09.2007, Бюл. № 27. – 9 с. : ил.

18. Пат. 2307457 Российская Федерация, С1, МПК7 H03F 3/45 3/26. Быстро действующий операционный усилитель / Прокопенко Н.Н., Будяков А.С., Крюков С.В.;

заявитель и патентообладатель Южно-Рос. гос. ун-т экономики и сервиса. – № 2006105298;

заяв. 20.02.2006;

опубл. 27.09.2007, Бюл. № 27. – 12 с. : ил.

19. Пат. 2255416 Российская Федерация, С1, МПК7 H03F 3/45. Операционный усилитель / Прокопенко Н.Н., Будяков А.С.;

заявитель и патентообладатель Южно-Рос. гос. ун-т экономики и сервиса. – № 2003129692;

заяв. 06.10.2003;

опубл. 27.06.2005, Бюл. № 18. – 14 с. : ил.

20. Прокопенко, Н.Н. Быстродействующий СВЧ-операционный усилитель с нелинейной токовой обратной связью / Н.Н. Прокопенко, А.С. Будяков, Н.В.

Ковбасюк // Актуальные проблемы твердотельной электроники и микро электроники: Труды десятой международной научной конференции и школы семинара. Ч.2. – Таганрог, 2006. – С. 161-164.

Личный вклад автора в работах, написанных в соавторстве [1] – описание алгоритмов работы, разработка принципиальных схем и ком пьютерное моделирование проходных, частотных характеристик и переходных процессов;

[14-16] – архитектура, схемотехника и анализ основных параметров дифференциальных каскадов с нелинейной коррекцией, компьютерное модели рование проходных характеристик;

[6] – вывод и анализ формул для основных параметров входных каскадов быстродействующих ОУ, связывающих их энер гетические и динамические параметры;

[4] – анализ эффекта длинных линий в СВЧ ОУ, разработка архитектуры, принципиальных схем и топологий кристал лов микросхем;

[2, 3, 5, 7, 8, 11-13, 17-19, 20] – разработка и анализ принципи альных схем ОУ, моделирование их основных параметров;

[9] – классификации архитектуры операционных усилителей, анализ работы схем.



 

Похожие работы:





 
2013 www.netess.ru - «Бесплатная библиотека авторефератов кандидатских и докторских диссертаций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.