авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ  БИБЛИОТЕКА

АВТОРЕФЕРАТЫ КАНДИДАТСКИХ, ДОКТОРСКИХ ДИССЕРТАЦИЙ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 ||

«На правах рукописи ФЁДОРОВА Елена Алексеевна СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОЛОГИИ ПРОГНОЗА СОСТОЯНИЯ ГЕОТЕХНИЧЕСКИХ СИСТЕМ И УПРАВЛЕНИЯ ИХ УСТОЙЧИВОСТЬЮ ...»

-- [ Страница 2 ] --

Расчетные крены и осадки баз экскаваторов предложено определять с помощью системы соотношений (20), а входящие в нее значения средней осадки S, несущую спо собность основания и устойчивость откоса нагруженного драглайном отвала оценивать по решениям упругопластических задач, полученным МКЭ при их пространственной осесим метричной постановке, отвечающей условиям взаимодействия элементов рассматривае мой геотехнической системы.

1 2 M = ke (20) S = S + i D /2;

i = is + ip ;

is = (S1 - S2)/ D;

ip ;

M = R Р, km E ( D 2 ) где D – диаметр базы экскаватора;

i – максимальное значение ее крена;

(S1 - S2) – макси мальная разница между краевыми осадками, по результатам пенетрационных испытаний принятая равной 0,8· S ;

R – максимальный радиус разгрузки ковша;

Р – допустимое уси лие на конце стрелы;

и Е – деформационные характеристики сжимаемой толщи;

k e и k m – коэффициенты, учитывающие условия передачи нагрузки на основание.

При математическом моделировании напряженно-деформированного состояния экс каваторно-отвальных систем использовались расчетные схемы, отличающиеся по техни ческим характеристикам экскаватора, геометрическим параметрам отвала, числу и поло жению границ между квазиоднородными зонами. При этом дополнительные усилия от экс каваторов различных марок передавались на временные отвалы и подсыпки с естествен ными и подрезанными откосами. Квазиоднородным по плотности зонам, выделенным с учетом способов формирования рабочих площадок, присваивались средние оценки пока зателей механических свойств. Установленные методом математического моделирования изменения напряженно-деформированного состояния нагруженных отвалов критические высоты Н и углы откоса временных отвалов и подсыпок приведены на рис. 10.

а) б),град,град 90 80 70 60 60 50 40 0 5 10 15 20 25 30 35 Н, м h, м 0 5 10 15 20 25 30 S max, м Smax, м 0,9 0, ЭШ 100/100 0,8 0, 0,7 0, 5 0,6 0, ЭШ 15/90 и ЭШ 20/ 0,5 0, 0,4 0, 4 3 0,3 0, 0, 15/ 0,2 0, ЭШ 6/45 и ЭШ 10/70 0,1 0, 1 0,0 5 10 15 20 25 30 35 0,0 5 10 15 20 25 30 35 Н, м Imax, град Imax, град ЭШ 10/70 и ЭШ 15/90 - Ik 10 ЭШ 6/45 - Ik 8 ЭШ 20/90 - Ik 6 ЭШ 100/100 - Ik 4 3 1 2 ЭШ 20/90 и ЭШ 15/90 - Ik 2 ЭШ 100/100 – Ik1 2 4 5 ЭШ 6/45 и ЭШ 10/70 – Ik 15/ 1 1 0 5 10 15 20 25 30 35 0 5 10 15 20 25 30 35 Н, м Рис. 10. Предельные параметры: а – временных отвалов;

б – подсыпок;

1, 2, 3, 4 и 5 – зав исимости, соотв етствующие маркам шагающих экскав аторов ЭШ-6/45, ЭШ-10/70, ЭШ-15/90, ЭШ 20/90 и ЭШ 100/ На предположении о нормальном распределении расчетных значений контролируе мого параметра геотехнической системы, полученных при использовании кортежей вход ных данных, составленных из показателей физико-механических свойств пород, разыгран ных с помощью генератора случайных чисел, основан предложенный порядок построения функций рисков, позволивший сократить объем расчетов до нескольких десятков вариан тов. В ходе его реализации предельным значениям контролируемого параметра, получен ным при использовании верхних, средних и нижних оценок показателей свойств пород в выделенных зонах, ставились в соответствие нулевой, пятидесяти- и стопроцентный уров ни рисков. В случаях недостижения пятидесяти процентного уровня в расчетах использо вались промежуточные оценки свойств пород. В рамках предложенного подхода высоты временных отвалов и подсыпок, удовлетворяющие условию Р 50 %, рассматриваются как I Uk, % II 5 10 15 20 25 30 35 40 45 Н, м а) Вероятности отказа системы по критериям:

100 ЭШ 20/90 и ЭШ 100/100: P Sk max = 0;

Р Ik1 = 0;

P Ik2 = Uk, % 5 10 15 20 25 30 35 40 45 Н, м б) 80 Sk max, % 5 10 15 20 25 30 35 40 45 Н, м в) 80 Ik 1, % 5 10 15 20 25 30 35 40 45 Н, м допустимые ( рис. 11).

ЭШ 20/90 и ЭШ 100/100 - PIk2 = Рис. 11. Области неиспользованных ресурсов экскаваторно-отвальных геоте хни ческих систем и функции рисков: а) - потери массивом несущей способности;

б) и в) – развития недопустимых осадок и кренов в основаниях баз драглайнов, рабо тающих на в ременных отв алах – I и подсыпках – II;

1 и 2 – предельные уровни установки экскаваторов ЭШ-20/90 и ЭШ-100/100;

3, 4 и 5 – границы опасных зон при уровнях риска – 20, 40 и 50 % соответственно;

- область неиспользованного ресурса экскаватора ЭШ-20/90;

- область неиспользованного ресурса экскаватора ЭШ-100/100;

- функции рисков отказов в системе, содержащей ЭШ-20/90;

- функции рисков отказов в системе, содержащей ЭШ-100/ Первому уровню безотказности рассматриваемой геотехнической системы в соот ветствии с условиями (17 и 19) отвечают обобщенные функции рисков, представленные на рис. 11 I и II, в, а второму уровню в соответствии с условиями (18 и 19) – приведенные на рис. 11 I и II, а.

На основании результатов, полученных при физическом и математическом модели ровании состояния отвалов, использующихся в качестве рабочих площадок драглайнов, из первоначального перечня показателей эксплуатационной безопасности исключено значе ние Ik2. Это позволило разделить шагающие экскаваторы на три группы (табл. 3).

Таблица Группы шагающих экскаваторов, отличающиеся по степени использования ресурса технических характеристик при работе на песчано-глинистых отвалах Максимальная степеньп Средняя степеньп Минимальная степеньп Тяжелые экскав аторы и последние Св ерхтяжелые Легкие экскав аторы и модификации экскав аторов среднего экскав аторы экскав аторы среднего класса класса с гидрав лическим прив одом с механическим прив одом Усовершенствованные способы управления устойчивостью отвалов Натурные наблюдения за деформациями внутренних отвалов, результаты физиче ского и математического моделирования распределения глинистых включений в отвальных конусах, а также установленные при их анализе закономерности, положены в основу сле дующих технологических решений.

Нижние ярусы внутренних отвалов на пологих площадках рекомендуется формиро вать из смесей с достаточно низким содержанием кусков глинистых пород (до 5 % ).

Смеси с их повышенным содержанием следует перемещать во внешние отвалы или в верхние ярусы внутренних экскаваторных отвалов.

При необходимости перемещения таких смесей в нижний ярус внутреннего отвала его устойчивого состояния следует добиваться способом «очищения» отвальных пород от крупных глинистых включений на стадии их перевалки, или способом удаления крупных кусков глинистых пород из их скоплений, локализованных в зоне контакта отвала с основа нием, с помощью взрывов на выброс.

Рациональные параметры технологических схем, реализующих первый из предло женных способов (рис. 12), были определены с помощью аналитической модели распре деления глинистых включений в экскаваторных песчано-глинистых отвалах (см. табл. 2).

Разрабатываемый Отработанный участок 1 2 3 участок Рис. 12. Схема перемещения вскрышных пород во внутренний отвал:

1 - первичный экскаваторный отвал;

2 - бульдозерный отвал;

3 – последний из промежуточных экскаваторных отвалов;

4 и 5 – верхний и нижний ярусы внутреннего экскаваторного отвала соответственно - отвальные породы с повышенным содержанием включений;

- скопления кусков глинистых пород;

- отвальные породы, содержащие не более 5% включений М етодом математического моделирования процесса удаления крупных глинистых включений только из колец разброса или колец разброса и периферийных зон нижних яру сов отвальных конусов определено необходимое количество перевалок, обеспечивающее снижение содержания включений в смеси, поступающей во внутренний отвал до уровня, при котором становится невозможным образование слабого слоя на контакте внутреннего отвала с основанием.

В результате анализа полученных данных установлена зависимость необходимого количества промежуточных перевалок от содержания включений в исходной смеси, их среднего размера r, высоты отвала H и высоты разгрузки ковша Hр (рис. 13).

а) r = 0, H = Необходимое количество промежуточных перевалок 0, 0, 0, 0, 0, 4 0, H = 5 10 15 20 25 30 35 40 45 б) Hp = r = 0, 0, 0, 0, Hp = 5 10 15 20 25 30 35 40 45 в) 8 H =35 r = 0, H = 20 0, 0, 0, 5 10 15 20 25 30 35 40 45 Содержание включений в исходной смеси, % Рис. 13. Зависимость количества промежуточных перевалок от параметров экскаваторно-отвальных систем при перемещении крупных глинистых включений из:

а - колец разброса отвалов высотой 10 и 35 м;

б – кольца разброса двадцатиметрового отвала при высоте разгрузки ковша 25 и 85;

в - колец разброса и периферийных зон нижних ярусов отвалов высоты 20 и 35 м Область применения технологических схем с удалением включений только из колец разброса, обеспечивающих перемещение максимальных объемов вскры шных пород в нижние ярусы внутренних отвалов после 1… 5 промежуточных перевалок, ограничена сравнительно невысоким содержанием включений в исходной смеси (10… 20 % ).

Область эффективного применения способа очистки песчано-глинистых отвалов от глинистых включений в процессе их переэкскавации расширяет как извлечение дополни тельных объемов из периферийных зон нижних ярусов отвалов, так и использование драг лайнов с максимальной высотой разгрузки ковша. Наиболее высоким потенциалом в этом отношении обладают тяжелые и сверхтяжелые экскаваторы. При их использовании от вальные породы, содержащие 25… 50 % глинистых включений, «очищаются» после 1… промежуточных перевалок.

Фрагмент массива данных в виде, удобном для решения задачи оптимизации, пред ставлен в виде табл. 4.

Таблица Комбинированная форма представления данных о необходимом количестве перевалок и объеме вскры шных пород, перемещаемом в нижний ярус внутреннего отвала Hр / Н, Средний размер включений r, м:

р, % м 0,2 0,4 0,6 0,8 0,2 0,4 0,6 0,8 0,2 0,4 0,6 0,8 0,2 0,4 0,6 0, 38 Объем перемещаемой драглайном части отвал а, %:

25 60 75 87 5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 10 2 1 1 0 2 1 1 0 2 2 1 1 3 2 2 15 2 2 1 1 2 2 1 1 3 2 2 1 6 4 3 20 3 2 2 1 3 2 2 2 4 3 2 2 8 6 4 25 3 2 2 1 4 3 2 2 5 4 3 2 9 7 5 30 4 3 2 2 5 4 2 2 5 4 3 3 10 8 6 35 4 3 2 2 5 4 3 2 6 4 4 3 11 8 6 40 4 3 2 2 5 4 3 2 6 5 4 3 12 9 7 45 5 4 3 2 6 4 3 3 7 5 4 3 13 9 7 50 5 4 3 2 6 5 4 3 7 5 4 4 13 10 8 38 Объем перемещаемой драглайном части отвал а, %:

30 64 75 88 5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 10 1 1 0 0 1 1 1 0 2 2 1 1 3 2 2 15 2 1 1 1 2 2 1 1 3 2 2 1 5 4 3 20 2 2 1 1 3 2 2 1 4 3 2 2 6 5 4 25 3 2 2 1 3 3 2 2 4 4 3 2 7 5 5 30 3 2 2 1 4 3 2 2 5 4 3 3 8 7 6 35 3 3 2 2 5 4 3 2 5 4 4 3 9 8 6 40 4 3 2 2 5 4 3 2 6 5 4 3 9 8 7 45 4 3 2 2 5 4 3 3 6 5 4 3 10 8 7 50 4 3 3 2 5 4 3 3 7 5 4 4 11 8 7 38 Объем перемещаемой драглайном части отвал а, %:

35 64 75 88 5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 10 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 2 2 1 15 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 1 4 3 3 20 1 1 1 1 2 2 1 1 3 2 2 2 5 4 4 25 2 1 1 1 2 2 2 1 3 3 2 2 6 5 5 30 2 2 1 1 2 2 2 2 4 3 3 2 7 6 5 35 2 2 2 1 3 2 2 2 4 3 3 3 8 6 6 40 2 2 2 1 3 3 2 2 4 4 3 3 8 7 6 45 2 2 2 2 3 3 2 2 4 4 4 3 9 7 6 50 3 2 2 2 4 3 3 2 5 4 4 3 9 8 7 - перемещение во внутренний отвал не менее 75 % от объема вскрышных пород;

- от 75 до 50 % включительно;

- от 50 до 25 % включительно;

- менее 25 % В качестве альтернативного способу селективной выемки и дифференцированного размещения пород с различным содержанием крупных глинистых включений, предложен способ удаления кусков глинистых пород с помощью взрывов из зон их скоплений. Суть альтернативного способа заключается в следующем На начальном этапе разработки мощного пологого пласта, когда рост объемов вскрыши опережает рост приемной способности карьера на его отвальной стороне, из сме сей с повышенным содержанием крупных глинистых включений экскаваторами формиру ются отвалы с перекрытием, обеспечивающим минимальную площадь скоплений кусков на их контакте с основанием. При отсыпке таких смесей на плохо фильтрующие основания вершины отвалов располагаются над траншеями, заполненными хорошо фильтрующим материалом и ориентированными по направлению падения подошвы пласта. На заключи тельном этапе формирования нижнего яруса внутреннего отвала с помощью взрывов на выброс породы с высоким содержанием крупных глинистых включений (породы перифе рийных объемов нижних ярусов отвалов) перемешиваются с породами, содержащими их в небольшом количестве (породами периферийных объемов верхних ярусов отвалов). Заря ды ВВ размещаются в скважинах и производятся взрывы сразу после удаления экскавато ра и оборудования для проходки скважин на безопасное расстояние. Схема расположения зарядов, обеспечивающая достаточную степень очистки зоны контакта отвала с основани ем от скоплений крупных кусков глинистых пород, представлена на рис. 14.

Рис. 14. Схема размещения зарядов в основании нижнего яруса внутреннего отвала:

1 – дно карьера;

2 и 3 – скопления кусков глинистых пород в уровне дна карьера и выше соответственно;

4 и 5 – контуры отвалов до и после взрыва;

6 – заряды ВВ;

7 – траншеи, заполненные фильтрующим материалом Этот способ формирования внутреннего отвала, не только повы шает его устойчи вость, но и обеспечивает снижение объемов земляных работ на стадии перепланировки экскаваторных отвалов за счет выполаживания их откосов при взрывах.

При изучении условий использования бестранспортной системы разработки на сложноструктурных угольных месторождениях и глубоких валунистых россыпях установле но, что по мере увеличения влажности смеси, поступающей из ковша экскаватора, углы от косов экскаваторных отвалов уменьшаются с 45 до 15.

В условиях подводного черпания порции «жидких» пород, пролетевшие несколько десятков метров, растекаются в момент удара о поверхность, занимая большие площади.

Из пролетевших несколько метров порций в пространстве, ограниченном призмами упора, формируется откос с углом откоса до 10.

В результате сопоставления геометрических параметров отвалов и драглайнов ус тановлено, что в лучших условиях не полностью используется ресурс последних по длине стрелы, в худших по высоте разгрузки ковша, в обоих случаях при существенном отличии угла наклона стрелы от угла откоса отвала его емкость снижается.

Повы шение емкости отвалов и снижение коэффициента переэкскавации при разра ботке таких месторождений возможно обеспечить использованием новых моделей драг лайнов с углами наклона стрел, выходящими за рамки диапазонов их изменения, а именно:

- легких экскаваторов и экскаваторов среднего класса с углом наклона стрелы, уве личенным до 38°, при перемещении в отвалы рыхлых супесчаных смесей;

- экскаваторов среднего класса и более тяжелых экскаваторов с углом наклона стрелы уменьшенным до 30… 25°.

Увеличение емкости экскаваторных отвалов слабых пород, возможно при исполь зовании следующих технологических схем, адаптированных к условиям разработки глубо ких россыпей.

При разработке глубоких валунистых россыпей на свободных от отвалов участках предлагается формировать первичные отвалы из пород надводной части забоя при первой проходке экскаватора (рис. 15). При второй проходке с опережением извлекать со дна за боя «жидкие» породы, содержащие крупные валуны, и отсыпать их поверх полотнища из геосетки. Стягивать края полотнища с помощью бульдозера и при максимальном натяже нии троса соединять с помощью специальных устройств (замков).

а) б) 2 1 4 Вторая опережающая проходка драглайна Ход бульдозера Первая проходка драглайна Третья проходка драглайна 6 5 4 2 Рис. 15. Схема формирования устойчивого отвала из пород подводной части забоя:

а - стадия формирования первого отвала и призмы упора;

б - стадия формирования второго отвала;

1 – ранее сформированные первичные отвалы или отвалы, сформированные из пород над водной части забоя при первой проходке экскаватора;

2 – призма упора, сформированная при второй проходке экскаватора из валунов и «жидких» пород, извлекаемых со дна забоя;

3 – отвал, сформированный при третьей проходке из пород подводной части забоя;

4 – слой «жидких» пород, образовавшийся при формировании призмы упора;

5 и 6 – надвод ная и подводная части забоя соответственно Динамические нагрузки, передающиеся при этом на переувлажненные породы, бу дут способствовать ускоренному оттоку воды и выдавливанию мелкодисперсной компонен ты смеси, обладающей повы шенной подвижностью. Армированная замкнутым контуром призма упора в дальнейшем будет ограничивать подвижность «жидких» пород, извлекае мых со дна забоя при третьей проходке экскаватора. После заполнения ограниченного пространства вторичный отвал с пологими откосами рекомендуется формировать при ми нимальной высоте разгрузке ковша экскаватора.

На участках со старыми отвалами, породы из подводной и надводной части забоя следует размещать между первичным отвалом и призмой упора меньшего размера, сфор мированной аналогичным способом, способной обеспечить устойчивость отвала вскрыш ных пород.

При отсутствии или недостаточном количестве валунов на дне забоя для отсыпки мощной призмы упора рекомендуется из порций крупных обломков, доставленных с других участков, и кусков более прочной сетки формировать замкнутые объемы, а из них сектора как постоянных, так и временных призм упора.

При транспортировке на соседние участки порции крупнообломочных пород, заклю ченные в сетки, способны самостоятельно очищаться от глинистых пород, находящихся в пустотах между обломками.

Бульдозерные отвалы увеличенной емкости из слабых пород в стесненных условиях предлагается формировать способом, предусматривающим армирование откосов замкну тыми контурами (пат. № 2233947). Реализующая этот способ технологическая схема изо бражена на рис. 16.

а) I II III IV V 1 2 8 1 12 14 4 9 1 1 6 7 4 Рис. 16. Армирование отвала б) в процессе послойной отсыпки:

а) – технологическая схема армирования откоса нижнего яруса отвала;

в) – схема расположения контуров в отвале;

1 – сердечник, пропущенный через петли;

2 – полотнище;

3 – короб с рулоном арми рующего материала;

4 – бульдозер;

5 – трос;

6 – маяки;

7 – устройство для соединения краев полотнищ;

8 – самосвал;

9 – замок;

10 – устройство, зажимающее концы троса, соединяющего края полотнища Предложенные способы армирования пород характеризуются низкой материалоем костью, многократным использованием вспомогательных элементов и приспособлений для укладки армирующего материала.

Заключение В результате выполненных исследований, научных обоснований, методических и технологических разработок внесен заметный вклад в решение крупной и актуальной науч но-технической проблемы надежного прогнозирования напряженно-деформированного состояния и эффективного управления устойчивостью геотехнических систем, формирую щихся при открытой разработке месторождений.

Основные научно-практические результаты выполненных исследований и разрабо ток заключаются в следующем:

1. На основании анализа и обобщения опыта ведения открытых горных работ в сложных горно-геологических условиях и ранее выполненных исследований дана оценка состоянию разработки проблемы прогнозирования и обеспечения устойчивости геотехни ческих систем, формирующихся при открытой разработке месторождений, установлена не обходимость и предложены пути повышения достоверности оценок напряженно деформированного состояния геотехнических сооружений месторождений.

2. Разработаны методики исследований основных элементов геотехнических систем – породных массивов, подготовки данных для геомеханических расчетов и математическо го моделирования условий функционирования данных систем, позволяющие повысить на дежность оценок их напряженно-деформированного состояния за счет использования: оп тимальных схем отбора образцов;

усовершенствованных методов их разграничения на квазиоднородные зоны;

методик испытаний разрыхленных пород, обработки результатов и представления их в виде зависимостей, описывающих изменение характеристик прочности в пределах исследуемых массивов;

решений упругопластических задач, полученных мето дом конечных элементов в постановке, максимально отвечающей условиям взаимодейст вия элементов рассматриваемых систем.

3. Разработаны, апробированы и использованы на стадии инженерно-геологических изысканий новые приборы. Создано их методическое обеспечение.

4. Выделены стадии формообразования отвальных конусов в процессе отсыпки смесей песчаных и пылевато-глинистых пород различного состава, отличающиеся по сте пени и характеру изменения углов откоса. Выявлены закономерности формирования и деформирования экскаваторных отвалов, отражающие цикличность изменения геометри ческих параметров и уменьшение углов откоса на последней стадии их формирования. Ус тановлено, что характер искривления линии откоса на последней стадии формирования отвального конуса зависит от характера изменения в пределах его верхних слоев показа телей прочности, высоты разгрузки ковша, содержания и среднего размера крупных вклю чений в поступающей из него смеси.

5. Изучен характер развития осадок и кренов в основании баз драглайнов, работаю щих на свежеотсыпанных песчано-глинистых отвалах. Установлен порядок достижения уг лами наклона баз и их краевыми осадками значений, превы шающих допустимые по усло виям эксплуатации шагающих экскаваторов.

6. Создана математическая модель распределения в песчано-глинистых отвальных конусах крупных глинистых включений, описывающая изменение положения, формы и числа квазиоднородных зон, а также среднего процентного содержания в них кусков по ме ре увеличения высоты отвала и содержания включений в исходной смеси.

7. Разработана методика оценки условий функционирования экскаваторно отвальных систем. В результате ее реализации шагающие экскаваторы разделены на группы, отличающиеся по степени использования ресурса своих технических характери стик в условиях использования свежеотсыпанных песчано-глинистых отвалов в качестве рабочих площадок;

обоснована необходимость изменения технических характеристик драглайнов при создании новых моделей, более адаптированных к условиям открытой разработки сложноструктурных угольных месторождений и глубоко залегающих россыпей.

8. Установлены причины неэффективности традиционных способов управления ус тойчивостью песчано-глинистых внутренних отвалов. Определены рациональные пара метры технологических схем переэкскавации отвалов, позволяющие достичь необходимой степени очистки от крупных глинистых включений смесей, поступающих в нижние ярусы внутренних отвалов.

9. предложены технологические схемы, обеспечивающие устойчивость песчано глинистых внутренних отвалов, формируемых на наклонных площадках и увеличение ем кости внешних отвалов слабых пород.

10. Обоснована необходимость оценки состояния массивов крупнообломочных по род методами дискретных сред. В рамках развития этого перспективного направления раз работана обобщенная модель строения неоднородного массива крупнообломочных пород и численный метод воспроизведения их структур в виде упаковок моделей обломков и сис тем связей между ними по параметрам распределений значений длин обломков и коэффи циентов формы, числа контактов и площадей зон их соприкосновения. Разработан полевой метод определения числа контактов у обломков и измерения площадей зон их соприкосно вения. При исследовании крупнообломочных отложений выявлена неоднородность рас пределения значений площадей контактов, послужившая основанием для классификации контактов по условиям соприкосновения обломков. Определены вероятности, соответст вующие каждому из трех выделенных типов контактов.

Основные положения диссертации изложены в работах:

Монографии и учебные пособия 1. Фёдорова Е.А. Теоретические основы вероятностного метода оценки состояния кон тактных систем / Е.А. Фёдорова. – Чита: ЧитГУ, 2005. – 181 с.

2. Фёдорова Е.А. Статистический анализ инженерно-геологических данных: учебное пособие / Е.А. Фёдорова. – Чита: ЧитГТУ, 2003. – 93 с.

Статьи и доклады 3. Фёдорова Е.А. Напряженно-деформированное состояние нагруженных отвальных массивов / Е.А. Фёдорова // Горный информационно-аналитический бюллетень. – 2001. – № 10. – С. 98 - 101.

4. Фёдорова Е.А. Программный комплекс для разграничения отвальных массивов на квазиоднородные зоны / Е.А. Фёдорова, Д.А. Шайдуров // Горный информационно аналитический бюллетень. – 2002. – № 11. – С. 130 - 132.

5. Фёдорова Е.А. Оптимизация технологических схем отвалообразования в условиях Уртуйского месторождения флюоритов / Е.А. Фёдорова // Горный информационно аналитический бюллетень. – 2002. – № 9. – С. 77 - 80.

6. Фёдорова Е.А. М етоды защиты от разрушения массива, пораженного карстом при эксплуатационных взрывах / Е.А. Фёдорова // Сейсмостойкое строительство. Безопас ность сооружений. – 2006. – № 5. – С. 50 - 53.

7. Фёдорова Е.А. Параметризация технологических схем селективного отвалообразо вания бестранспортной системы разработки / Е.А. Фёдорова // Горный информационно аналитический бюллетень. – 2006. – № 10. – C. 239 - 248.

8. Рашкин А.В. Обоснование параметров устойчивых бортов карьера Жирекенского ГОКа / А.В. Рашкин, Е.А. Федорова, П.Б. Авдеев // Горный информационно аналитический бюллетень. Отдельный выпуск: Забайкалье. – 2007. – № ОВ 4. – C. 111 118.

9. Федорова Е.А. М еханический стабилометр / Е.А. Федорова// Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. – 2008. - № 4. – С. 142 -150.

10. Железняк И. И. Новые методы и техника / И.И. Железняк, А.В. Никифоров, А.В.

Перминов, Е.А. Фёдорова // Инженерно-строительные изыскания в Якутской АССР. М ате риалы III республиканской научно-практической конференции «Повышение технического уровня и качества инженерно-строительных изысканий». - Якутск, 1989. – С. 53.

11. Прегер А.Л. Оценка осадки шагающего экскаватора при работе на предотвале / А.Л.

Прегер, Е.А. Фёдорова, А.М. Рыжих // Проблемы горного производства Восточной Сибири.

– Новосибирск: Наука, 1991. – C. 21 - 24.

12. Никифоров А.В. Устойчивость технологических элементов при разработке россып ных месторождений/ А.В. Никифоров, Е.А. Фёдорова, Ф.В. Дудинский // Проблемы горного производства Восточной Сибири. – Новосибирск: Наука, 1991. – С. 71 - 77.

13. Фёдорова Е.А. Результаты исследования пещеры Хээтэй / Е.А. Фёдорова // Гео графия и экология Забайкалья. Записки Забайкальского филиала географического обще ства России. – Чита, 1994. – С. 52 - 54.

14. Фёдорова Е.А. Имитационно-вероятностная модель структуры курума/ Е.А. Фёдо рова. – М.: ВИНИТИ № 2042-В96, 1996. – 10 с.

15. Ушаков В.В. Оценка напряженно-деформированного состояния карьерных автомо бильных дорог / В.В. Ушаков, Е.А. Фёдорова // Вестник НТО строителей. Чита: ЧитГТУ, 1997. – С. 127 - 133.

16. Ушаков В.В. Выбор оптимального варианта усиления жестких дорожных одежд / В.В. Ушаков, Е.А. Фёдорова // Вестник НТО строителей. Сборник научных статей. – Чита:

ЧитГТУ, 1998. – С. 214 - 220.

17. Фёдорова Е.А. Особенности выбора отдельных элементов имитационно вероятностной модели структуры крупнообломочного грунта на примере курума/ Е.А. Фё дорова // Вестник ЧитГТУ. – Чита: ЧитГТУ, 2000. – Вып. 16. – С. 86 - 95.

18. Рашкин А.В. Повышение безопасности драглайнов на Харанорском угольном раз резе/ А.В. Рашкин, Е.А. Федорова // Вестник М АНЭБ. – Санкт-Петербург – Чита, 2001. – № 10. – С. 112 - 117.

19. Фёдорова Е.А. Определение деформационных характеристик грунтов нарушенного строения/ Е.А. Фёдорова // М атериалы XV научной конференции молодых ученых и аспи рантов М ГУ. - М. - Деп. в ВИНИТИ, 1989. – С. 23 - 28.

20. Фёдорова Е.А. Устойчивость осесимметричных отвалов / Е.А. Фёдорова, А.Б. Фаде ев // Прогнозная оценка инженерно-геологических условий при открытой разработке место рождений Урала. - Свердловск, 1989. – С. 28.

21. Фёдорова Е.А. М етодика стабилометрического определения механических свойств пучинистых грунтов/ Е.А. Фёдорова, И.И. Железняк // Докл. международного научно технического и коммерческого семинара «Защита инженерных сооружений от морозного пучения». – Якутск: Институт мерзлотоведения, 1993. – С. 23.

22. Шестернев Д.М. Криогипергенез горных пород и вычисление угла наклона борта карьера / Д.М. Шестернев, Г.Е. Ядрищенский, Е.А. Фёдорова // М атериалы международного симпозиума «Геокриологические проблемы строительства в восточных районах России и Северного Китая». - Якутск, 1998. – С. 216 - 218.

23. Фёдорова Е.А. Имитационно-вероятностная модель структуры крупнообломочного грунта / Е.А. Фёдорова // М атериалы международной конференции «Проблемы прогнози рования в современном мире. – Чита: ЧитГТУ, 1999. – С. 197 - 198.

24. Фёдорова Е.А. К вопросу оптимизации технологических схем отвалообразования на горных предприятиях / Е.А. Фёдорова // М атериалы межрегиональной конференции «Про блемы экологической безопасности Восточных рубежей России на рубеже тысячелетий». – Чита: ЧитГТУ, 2000. – С. 94 - 95.

25. Фёдорова Е.А. Разграничение отвальных массивов на квазиоднородные зоны / Е.А.

Фёдорова // М атериалы региональной конференции «Проблемы освоения и рационального использования природных ресурсов Забайкалья. – Чита: ЧитГТУ, 2000. – С. 65 - 66.

26. Фёдорова Е.А. Оценка степени риска при работе шагающих экскаваторов с времен ных отвалов / Е.А. Федорова // М атериалы международной конференции «Новый век – но вые открытия» - Чита: Экспресс-типография ЧП Г.Г. Богданова, 2001. – C. 258 - 261.

27. Фёдорова Е.А. Программный комплекс GRUNT для разграничения техногенных массивов на квазиоднородные зоны / Е.А. Фёдорова, Е.В. Стрельникова // М атериалы ме ждународной научно-технической конференции «Технические науки, технологии и эконо мика». – Чита: ЧитГТУ, 2001. – С. 51 - 58.

28. Фёдорова Е.А. М етодические аспекты инженерно-геологических изысканий на пло щадках отвалов Чинейского ГОКа / Е.А. Фёдорова // М атериалы II международной конфе ренции «Забайкалье на пути к устойчивому развитию: экология, ресурсы, управление». – Чита: ЧитГТУ, 2001. – C. 82 - 85.

29. А.В. Рашкин. Сохранение пещеры Хээтэй в условиях разработки карьера Усть Борзинского месторождения известняков / А.В. Рашкин, Е.А. Фёдорова // М атериалы II М е ждународной научно-практической конференции «Человек-среда-вселенная». – Иркутск:

ИрГТУ, 2001. – С. 76 - 77.

30. А.В. Рашкин. Оценка воздействия разработки Усть-Борзинского месторождения из вестняков на карстовый комплекс пещеры Хээтэй / А.В. Рашкин, Е.А. Фёдорова // Экологи ческие проблемы и новые технологии переработки минерального сырья. Труды междуна родного совещания. – Чита: ЧитГТУ, 2002. – С. 98 - 104.

31. Фёдорова Е.А. Численная реализация вероятностного подхода к построению слу чайной структуры дискретной среды и оценке ее поведения / Е.А. Фёдорова, О.А. Белиц кая // М атериалы III межрегиональной научно-практической конференции «Технические науки, технологии и экономика». - Чита: ЧитГТУ, 2003 – С. 102 - 106.

32. Фёдорова Е.А. Программный комплекс для обработки данных по процентному со держанию крупных включений в рыхлой массе и разграничения отвальных массивов по этому признаку / Е.А. Фёдорова, С.И. Заборовская // М атериалы II межрегиональной кон ференции «Энергетика в современном мире». Чита: ЧитГТУ, 2003. – С. 63 - 65.

Изобретения и программы для ЭВМ 33. Авторское свидетельство № 1675730 (СССР). Стабилометр / Е. А. Фёдорова. – 1991. – Бюл. № 33.

34. Авторское свидетельство № 1759131 (СССР). Стабилометр / Е. А. Фёдорова, И. И.

Железняк, М. Б. Лисюк. – 2008. - Бюл. № 19.

35. Патент № 1827138 (СССР). Стабилометр / Е.А. Фёдорова, И.И. Железняк. – 2008. Бюл. № 19.

36. Патент № 2233947 (РФ). Способ укрепления откосов насыпей / Е.А. Фёдорова, А.В.

Рашкин, А. В. Никифоров, 2004. – Бюл. № 22.

37. Фёдорова Е. А. Программный комплекс «Grunt» / Е.А. Фёдорова, Е.В. Стрельникова.

– М.: ВНТИЦ, 2001. – № 50200200035. – 2 с.

38. Фёдорова Е. А. Программа «Sortproject» / Е.А. Фёдорова, О.А. Белицкая. – М.:

ВНТИЦ, 2004. – № 50200400901. – 2 с.

39. Свидетельство об официальной регистрации программы для ЭВМ № (РФ). Построение случайной структуры обломочного материала (Packing) / Е.А. Фёдорова, О.А. Белицкая. – 2007. – 70 с.

Лицензия ЛР № 020525 от 02.06. Подписано в печать Формат 60х84 1/ Усл.печ. л. 2 Тираж 100 экз. Заказ N …… …..

Читинский государственный университет ул. Александро-Заводская, 30, г. Чита, РИК ЧитГУ

Pages:     | 1 ||
 














 
2013 www.netess.ru - «Бесплатная библиотека авторефератов кандидатских и докторских диссертаций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.