авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ  БИБЛИОТЕКА

АВТОРЕФЕРАТЫ КАНДИДАТСКИХ, ДОКТОРСКИХ ДИССЕРТАЦИЙ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ

Повышение эффективности поршневых двигателей внутреннего сгорания путем использования тепловых аккумуляторов энергии

На правах рукописи

Романов Виктор Анатольевич ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПОРШНЕВЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ ПУТЕМ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ АККУМУЛЯТОРОВ ЭНЕРГИИ 05.04.02 – тепловые двигатели

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Барнаул – 2011 1

Работа выполнена в ОАО «15 центральный автомобильный ремонтный завод»

Научный консультант: доктор технических наук, профессор Кукис Владимир Самойлович

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Куколев Максим Игоревич;

доктор технических наук, профессор Федянин Виктор Яковлевич;

доктор технических наук, профессор Фомин Валерий Михайлович

Ведущая организация: ОАО «НИИ Автотракторной техники»

Защита состоится 02 ноября 2011 г. в 12 часов на заседании диссертационно го совета Д 212.004.03 при Алтайском государственном техническом универ ситете им. И.И. Ползунова по адресу: 656038, г. Барнаул, пр. Ленина (тел/факс (3852) 260-516;

E-mail: D21200403@mail.ru).

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Алтайского госу дарственного технического университета.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные печатью, про сим направлять по указанному адресу на имя ученого секретаря диссертаци онного совета.

Автореферат разослан « 2011 г.

»

Ученый секретарь диссертационного совета А.Е. Свистула доктор технических наук, профессор

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Важнейшую роль в решении проблемы энерге тической безопасности России играют двигатели внутреннего сгорания (ДВС) и, прежде всего, поршневые, которые являются самыми многочисленными среди тепловых двигателей и источников энергии, потребляемой человечест вом. Повышение эффективности поршневых ДВС (ПДВС) предполагает улучшение их основных показателей, к которым в первую очередь, следует отнести мощностные, экономические и экологические. Однако улучшение названных показателей является серьезной проблемой, обусловленной рядом обстоятельств. Прежде всего, современные ПДВС обеспечивают превращение в полезную работу не более 45-46 % термохимической энергии топлива. Ос тальная «теряется» либо с поверхности двигателя и его систем, либо (в основ ном) с уходящими из него отработавшими газами (ОГ), которые содержат, к тому же, большое количество токсичных веществ. Необходимо совершенст вование систем наддува и систем пуска двигателей при низких температурах окружающей среды.

Сказанное свидетельствует о существовании противоречия между без альтернативной сегодня потребностью человечества продолжать широкое использование ПДВС для своих нужд, с одной стороны, и значительными потерями энергии с их ОГ, вредным воздействием ОГ на человека и окру жающую среду (ОС), а также сложностью пуска этих двигателей при низких температурах - с другой. Как показал проведенный в первой главе диссерта ции анализ, это противоречие, может быть сглажено уменьшением колебания температуры рабочего тела в различных системах двигателя и вопросы даль нейшего повышения эффективности ПДВС во многом связаны (объединены) одной общей научной проблемой - проблемой стабилизации температуры рабочего тела или процесса передачи потока энергии (в форме теплоты) в тех или иных системах.

Цель настоящего исследования - повысить эффективность ПДВС, ис пользуя принцип аккумулирования энергии для стабилизации температуры рабочего тела или процесса передачи потока теплоты в различных системах двигателя.

Гипотеза исследования. Используя принцип аккумулирования энергии с помощью тепловых накопителей можно стабилизировать температуру ра бочего тела (РТ) в системе наддува, утилизировать «потери» теплоты с ОГ, снизить их токсичность и повысить надежность пуска в условиях низких тем ператур, обеспечив тем самым повышение эффективность ПДВС.

Для достижения указанной цели на основании выдвинутой гипотезы было необходимо решить следующие задачи:

1. Рассмотреть физическую, термодинамическую природу процессов демпфирования (стабилизации) колебаний температуры рабочего тела в сис темах наддува, нейтрализации отработавших газов и стабилизации теплового потока в системах утилизации теплоты отработавших газов поршневых ДВС или продуктов сгорания теплогенерирующих установок и составить их мате матическое описание.

2. Для систем наддува, утилизации теплоты отработавших газов порш невых ДВС и продуктов сгорания теплогенерирующих установок определить целесообразную температуру рабочего тела и процесса передачи теплового потока.

3. Разработать и изготовить опытные образцы соответствующих стаби лизаторов температуры рабочего тела и процесса передачи теплового потока.

4. Провести экспериментальные исследования на моделях и двигателях с целью проверки адекватности разработанных математических моделей про цессов демпфирования колебаний температуры рабочего тела в системах наддува, нейтрализации отработавших газов и стабилизации теплового пото ка в системах утилизации теплоты отработавших газов поршневых ДВС и продуктов сгорания теплогенерирующих установок.

5. Оценить эффект от демпфирования температуры рабочего тела в сис темах наддува, нейтрализации отработавших газов и стабилизации теплового потока в системах утилизации теплоты отработавших газов поршневых ДВС и продуктов сгорания теплогенерирующих установок.



Объектом исследования служили:

- энергетические процессы в системах аккумулирования энергии (содержа щих теплоаккумулирующее вещество (ТАВ), находящееся в состоянии фазо вого перехода), обеспечивающих стабилизацию температуры рабочего тела для повышения эффективности процессов, происходящих либо с помощью этих тел, либо непосредственно в этих телах;

- рабочие процессы дизелей ЯМЗ-8424 и КамАЗ-740, а также процессы в технической системе, объединяющей отопитель ОВ-65Б и утилизационную стирлинг-электрическую установку (СЭУ), работающую за счет теплоты ПС, выбрасываемых из отопителя.

Предметом исследования являлись закономерности изменения:

- температуры наддувочного воздуха (НВ) при прохождении его через ста билизатор температуры и параметров рабочего процесса дизеля ЯМЗ-8424 в зависимости от температуры свежего заряда;

- температуры ОГ дизеля КамАЗ-740 при прохождении их через стабилиза тор температуры и влияние этих изменений на эффективность снижения кон центрации токсичных веществ в каталитическом нейтрализаторе (КН);

- энергетических характеристик ОГ дизеля КамАЗ-740 в результате обору дования его выпускной системы КН с утилизатором теплоты и подачей до полнительного воздуха в нейтрализатор, а также изменения за счет этого мощностных, экономических и экологических показателей СУ, включающей двигатель КамАЗ-740 и СЭУ, утилизирующую теплоту ОГ дизеля;

- энергетических характеристик работы отопителя ОВ-65Б и утилизационной СЭУ, оборудованной системой стабилизации температуры процесса подвода теплоты от ПС к рабочему телу двигателя Стирлинга (ДС).

Методика и методы исследования. Методика исследования предусматри вала сочетание натурных испытаний с численным экспериментом. Исследования были проведены на основе использования методов теории двигателей, термоди намического анализа и математического моделирования, математической и ста тистической обработки экспериментальных результатов.

Обоснованность и достоверность результатов исследования подтвер ждается достаточным объемом экспериментов;

применением комплекса со временных, информативных и объективных методов исследования, соответст вующих государственным стандартам;

использованием современной измери тельной аппаратуры, систематической её проверкой и контролем погрешно стей;

подтверждением теоретических результатов экспериментальными, а также сопоставлением полученных результатов с данными других исследователей.

Научную новизну имеют следующие положения, выносимые на защиту:

- Термодинамическая модель, описывающая энергетические процессы, про исходящие в системах стабилизации температуры НВ во впускном тракте комбинированного двигателя после компрессора и ОГ в выпускном тракте ПДВС перед КН.

- Способ определения температуры НВ, при котором обеспечивается полу чение достаточно высоких эффективных показателей рабочего процесса ди зеля в сочетании с умеренными механическими и тепловыми нагрузками на узлы и детали двигателя при работе на неустановившихся режимах, режимах длительных больших, малых нагрузок и холостого хода.

- Понятие «интегральный коэффициент эффективности нейтрализации», суммарно учитывающий результаты изменения степеней превращения ток сичных веществ в ОГ ПДВС после их прохождения через КН и способ опре деления температуры ОГ, при которой обеспечивается максимальное значе ние интегрального коэффициента эффективности нейтрализации токсичных веществ, содержащихся в ОГ.

- Оценка работоспособности ОГ ПДВС, газов, уходящих из КН и ПС, вы брасываемых в атмосферу теплогенерирующими установками и рассматри ваемых в качестве источника энергии для привода утилизационной установ ки.

- Основные положения системно-термодинамического подхода к изучению энергетических процессов в установках двухуровневого использования теп лоты, включающих теплогенерирующие установки мобильной техники в ка честве высокопотенциального преобразователя теплоты и утилизационную СЭУ как преобразователь теплоты с меньшим термическим потенциалом;

сформулированы принципы качественной оценки эффективности элементов названных установок с наибольшей возможной полнотой и отчетливостью позволяющие установить причины существования «узких мест» исследуемой технической системы, их происхождение и физическую природу.

Практическая ценность работы состоит в достигнутых результатах при создании, реализации и исследовании технических систем, обеспечи вающих:

- повышение эффективности наддува ПДВС путем стабилизации темпера туры свежего заряда;

- улучшение экологических показателей ПДВС путем стабилизации темпе ратуры процессов в КН на оптимальном уровне;

- повышение мощностных, экономических и улучшение экологических пока зателей ПДВС путем стабилизации температуры процесса передачи теплоты к рабочему телу утилизационной установки и процессов в КН;

- обеспечение электрической автономности теплогенерирующих установок с целью облегчения пуска поршневых ДВС в условиях низких температур окружающей среды.

Новизна предложенных технических решений подтверждена восемью Патентами на полезную модель.

Результаты исследования могут быть использованы при создании новых и модернизации существующих ПДВС и комбинированных двигателей, предпусковых подогревателей и отопителей, при проведении НИР и ОКР, а также в учебном процессе.

Реализация результатов работы. Материалы диссертации использу ются и внедрены: в ОАО «КамАЗ»;

ОАО «Шадринский автоагрегатный за вод»;

НПК «Агродизель» (г. Москва);

НИИИ 21 МО РФ (г. Бронницы);

Челя бинском высшем военном автомобильном командно-инженерном училище (военном институте).

Апробация работы. Материалы диссертации были доложены и одобрены:

- на XII, XIV и XV международных конгрессах двигателестроителей (Харь ков-Рыбачье, 2007, 2009, 2010);

IV международном технологическом конгрессе «Военная техника, вооружение и современные технологии при создании про дукции военного и гражданского назначения» (Омск, 2007);

Международной научно-технической конференции «Улучшение эксплуатационных показателей автомобилей, тракторов и двигателей» (Санкт-Петербург, 2008);

II съезде ин женеров Сибири (Омск, 2008);

Международной научной конференции «Мно гоцелевые гусеничные и колесные машины: актуальные проблемы и пути их решения» (Челябинск, 2008);

Международных Форумах по проблемам науки, техники и образования (Москва, 2008, 2009);

XLVIII Международной научно техническая конференции «Достижения науки агропромышленному производ ству» (Челябинск, 2009);

Международной научно-практической конференции «Проблемы и перспективы развития Евроазиатских транспортных систем» (Че лябинск, 2009);

Международной научно-технической конференции «Проблемы эксплуатации и обслуживания технологических машин» (Тюмень, 2009);

- Всероссийской научно-практическая конференции с международным участием «Приоритетные направления науки и техники, прорывные и кри тические технологии: энергетические, экологические и технологические проблемы экономики (ЭЭТПЭ-2007)» (Барнаул, 2007);

Второй всероссий ской научно-практической конференции с международным участием «Энер гетические, экологические и технологические проблемы экономики» (Барна ул, 2008);

IV Всероссийской научно-техническая конференции «Политранс портные системы» (Новосибирск, 2009);

XIII Всероссийской конференции по проблемам науки и высшей школы: «Фундаментальные исследования и ин новации в технических университетах» (Санкт-Петербург, 2009);

- IV Межрегиональной научно-практической конференции «Многоцелевые гусеничные и колесные машины: разработка, производство, модернизация, эксплуатация, боевая эффективность, наука и образование «Броня 2008» (Омск, 2008), Межрегиональной научно-технической конференции с между народным участием «Повышение эффективности многоцелевых колесных и гусеничных машин» (Челябинск, 2010);

- Юбилейной научно-технической конференции, посвященная 40-летию ка федры двигателей ЧВВАКИУ «Повышение эффективности силовых установок колесных и гусеничных машин» (г. Челябинск, 2008);

на научно-методических семинарах с участием сотрудников кафедр двигателей, ремонта и эксплуата ции военной автомобильной техники Челябинского высшего военного авто мобильного командно-инженерного училища (Челябинск, 2004-2010);

заседа ниях НТС ОАО «НИИ автотракторной техники» (г. Челябинск, 2004-2011);

научных семинарах НТС НПК «Агродизель» (г. Москва, 2005, 2006, 2008 2010).

Публикации. По теме диссертации опубликованы две монографии, научных статей, в том числе 15 - в изданиях, рекомендованных ВАК, и полу чено девять патентов на полезную модель.

Объем и содержание работы. Диссертация содержит 395 с., включаю щих 157 рисунков, 47 таблиц и состоит из введения, шести глав, заключения, списка использованной литературы (302 наименования) и приложения.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении показаны актуальность темы диссертации, цель и задачи ис следования, его научная новизна и практическая ценность, конкретизированы объект и предмет исследования, приведены научная новизна и основные положе ния работы, выносимые автором на защиту, дана общая характеристика диссер тационного исследования.

В первой главе проведен анализ современных проблем и путей повыше ния эффективности ПДВС, который показал, что вопросы повышения эффек тивности ПДВС путем использования наддува, утилизации потерь теплоты с ОГ, уменьшения вредного воздействия этих двигателей на человека и ОС, а также улучшения их пусковых свойств во многом объединены общей пробле мой - проблемой стабилизации температуры рабочего тела или процесса пере дачи потока энергии (в форме теплоты) в тех или иных системах. Показано, что стабилизировать температуру рабочего тела или процесса передачи потока теплоты в рассмотренных выше системах и тем самым повысить эффектив ность ПДВС, можно используя принцип аккумулирования энергии.

Рассмотрены два возможных направления использования систем аккуму лирования энергии как средства повышения эффективности ПДВС. В первом случае эти системы можно использовать для обеспечения стабилизации тем пературы рабочего тела с целью повышения эффективности процессов, проис ходящих либо с помощью этих тел, либо непосредственно в этих телах. Сис темы этого типа позволяют при работе ПДВС на различных режимах обеспе чить стабилизацию температуры: а) НВ на уровне, целесообразном с точки зрения «компромисса» между мощностными, экономическими показателями, механической, тепловой нагруженностью деталей и узлов дизеля, а также эко логическими показателями ОГ двигателей;

б) ОГ на уровне, обеспечивающем высокую эффективность снижения концентрации токсичных веществ в КН.

Системы аккумулирования энергии второй группы обеспечивают стабилиза цию температуры процесса передачи теплоты от ОГ ПДВС или ПС, выбрасы ваемых в атмосферу теплогенерирующими установками в устройства, предна значенные для ее последующей трансформации в работу В заключение главы формулируются цель и задачи диссертационного ис следования.

Во второй главе приводятся предлагаемые автором технические решения задачи повышения эффективности ПДВС путем использования тепловых акку муляторов энергии, разработанная термодинамическая модель и математиче ское описание процессов стабилизации температуры рабочего тела.

На рис. 1 приведена принципиальная схема системы стабилизации темпе ратуры надувочного воздуха (СТНВ) на оптимальном уровне при работе дизеля на переменных режимах, режимах малых нагрузок и холостого хода.

Рис. 1. Принципиальная схема системы стабилизации тем пературы НВ:

1 - дизель;

2 - выпускные кол лекторы;

3 - СТНВ;

4 - газовая турбина;

5 - регулирующая заслонка;

6 - патрубок подво да ОГ к СТНВ;

7 - управляю щий блок;

8 - компрессор;

9 ТАВ;

10 - полость для прохода ОГ;

11 - температурный дат чик;

12 - впускные коллекто ры;

13 - трубопровод;

14 клапан;

15 - управляющий блок Принцип работы предлагаемой системы изложен в Патенте РФ на по лезную модель № 64291 и подробно рассмотрен в диссертации.





Решение задачи повышения экологических показателей ПДВС путем стабилизации температуры ОГ газов в КН может быть решено при установке стабилизатора температуры ОГ (СТОГ) непосредственно перед КН (рис. 2.).

Рис. 2. Каталитический ней трализатор, совмещенный со стабилизатором температуры ОГ:

1 - стабилизатор температу ры отработавших газов;

2 - каталитический нейтра лизатор Комплексное техническое решение вопроса повышения мощностных, экономических и улучшения экологических показателей ПДВС может быть обеспечено путем использования КН, оборудованного утилизационной уста новкой. На рис. 3 показана принципиальная схема предложенной автором системы, включающая КН с утилизационной СЭУ и дополнительной подачей воздуха в нейтрализатор (Патент РФ на полезную модель № 95359).

Важной спецификой этой системы является то, что часть вырабатываемой СЭУ электрической энергии идет на привод нагнетателя воздуха, который по дает воздух в КН для повышения эффективности протекания каталитических процессов. Кроме того, поступающий во впускной патрубок воздух обеспечи вает эжекцию ОГ, чем уменьшает противодавление в выпускной системе. При этом нагреватель ДС оборудован системой стабилизации температуры процес са передачи теплоты (ССТППТ) от ПС к рабочему телу стирлинга Рис. 3. Каталитический нейтрализатор, совмещенный с утилизационной СЭУ, оборудованной системой стабилизации температуры процесса передачи теплоты и подачи воздуха в патрубок входа ОГ:

1 - каталитический нейтрализатор;

2, - утилизационная СЭУ;

3 - нагнетатель воздуха Решение задачи обеспечения пуска ПДВС в условиях низких темпера тур окружающей среды принципиально возможно путем создания автоном ных, с электрической точки зрения, теплогенерирующих установок. В на стоящей работе была использована система СТППТ от ПС к рабочему телу утилизационной СЭУ, аналогичная показанной на рис. 3. Схема такой техни ческой системы представлена на рис. 4.

Рис. 4. Отопитель ОВ-65Б, совмещенный с утилизацион ной СЭУ на базе двигателя ДС 5,5/2,1: 1 - отопитель;

2 - ка мера догорания;

3 - ТАВ;

4 стабилизатор температуры процесса перепередачи теп лоты к ДС;

5 - СЭУ На рис. 5 показаны схемы процессов стабилизации температуры рабочего тела, происходящие в описанных выше системах.

а б Рис. 5. Принципиальная схема процессов стабилизации температуры рабочего тела в случаях, когда Трт ср.Ттав ср. (процесс заряда ТАВ) - а и Трт ср.Ттав ср (процесс разряда ТАВ) – б В главе рассмотрены все возможные варианты состояния ТАВ, однако практический интерес для достижения цели настоящей работы имеет ситуация, при которой ТАВ находится в состоянии фазового перехода. В этом случае в ос нову математического описания процесса заряда была положена система, включающая уравнения:

теплового потока, отдаваемого рабочим телом ТАВ:

Q з = G зртс р рт (Т з вх. Т з вых.), кДж/с, (1) рт рт рт теплового потока, передаваемого от рабочего тела к ТАВ через внутреннюю стенку стабилизатора температуры:

Q з = Q з = k l d1 l (Tрт ср. Т пл ), кДж/с, з (2) рт тав тав ст и количества теплоты, полученного ТАВ в единицу времени:

вых dс Q з = m тав Т пл тав, кДж/с. (3) тав тав d В формулах (3.1)-(3.3): G з - массовый расход рабочего тела, проходя рт щего через стабилизатор температуры, кг/с;

ср рт - изобарная средняя удельная массовая теплоёмкость рабочего тела, проходящего через стабилизатор тем пературы, кДж/(кг·К);

Т рт вх. и Т з вых. - соответственно температуры рабоче з рт го тела на входе в стабилизатор и на выходе из него, К;

k l ст - линейный ко эффициент теплопередачи от рабочего тела к ТАВ через внутреннюю стенку стабилизатора, Вт/(мК);

d1 - внутренний диаметр стабилизатора температу ры, м;

Т пл - температура плавления ТАВ, К;

mтав - масса ТАВ, кг;

став - сред тав няя удельная массовая теплоемкость ТАВ, кДж/(кг·К);

вых - время, за которое рабочее тало проходит через стабилизатор.

Описание процесса разряда включало уравнения теплового потока, по лученного рабочим телом от ТАВ Qр = G р с р рт (Т рт вых. Т рт вх. ), кДж/с, р р (4) рт рт и теплового потока, передаваемого рабочему телу от жидкой фазы ТАВ через двойную твердую стенку (твердая фаза ТАВ, внутренняя стенка стабилизато ра температуры) и теплоты фазового перехода, выделяющейся при затверде вании жидкой фазы ТАВ:

dx жф Qр = k ст d1l(Т пл Т р ср. ) + тф rфп Fц, кДж/с, (5) l рт тав рт тав d где k ст, - линейный коэффициент теплопередачи через двухслойную твер l дую цилиндрическую стенку (твердая ТАВ, внутренняя стенка стабилизатора температуры), Вт/(мК);

Т р ср. - среднее значение температуры рабочего тела, рт проходящего через стабилизатор, К;

хжф - толщина жидкого слоя ТАВ (м), затвердевшего за время, с;

Fц - средняя площадь цилиндрической части за твердевшей жидкой фазы ТАВ, м2.

Формулы (3.1)-(3.5) в диссертации дополнены 17 зависимостями, позво лившими замкнуть систему уравнений.

В третьем разделе второй главы рассмотрено термодинамическое и ма тематическое описание процессов стабилизации температуры процесса пере дачи теплоты от ее источника к рабочему телу утилизационной системы (на примере утилизационной СЭУ). На рис. 6 показана принципиальная схема процессов энергообмена в этом случае.

а б Рис. 6. Принципиальная схема процессов энергообмена между ОГ, промежуточным теплоносителем и рабочим телом двигателя СЭУ в случаях, когда ТогТпт (а) и ТогТпт (б): 1 - система стабилизации температуры процесса пе редачи теплоты;

2 - промежуточный теплоноситель (ТАВ);

3 - двигатель утилиза ционной СЭУ Характерной особенностью рассматриваемой ситуации является то, что теплота передается от ОГ к рабочему телу двигателя утилизационной СЭУ для трансформации в нем в работу. Поэтому важен анализ не просто количе ства энергии, передаваемой в форме теплоты, а количества передаваемой эк сергия.

Поэтому энергия ОГ, выходящих из цилиндра двигателя, рассматрива лась в виде суммы Еог=Аог+ЕхТ ог+Ехр ог+Еххк ог+Еххр ог, (6) где Аог – анергия потока теплоты;

ЕхТ ог - термическая эксергия потока тепло ты;

Ехр ог - механическая эксергия ОГ;

Еххк ог - химическая концентрационная эксергия ОГ;

Еххр ог - химическая концентрационная эксергия ОГ.

Из перечисленных составляющих технически доступными в настоящее время средствами можно утилизировать эксергию теплового потока и меха ническую эксергию. Вопросы утилизации последней достаточно эффективно решены в практике двигателестроения и в настоящем исследовании не рас сматриваются.

При рассмотрении утилизации энергии теплового потока было допуще но, что в идеальном случае вся теплота, отведенная от ОГ, подводится к про тав межуточному теплоносителю (ТАВ) и к рабочему телу ДС, т.е. q ог =qтав=qдс.

Сказанное, однако, не может относиться к эксергии. Указанный переход теп лоты происходит в условиях существования конечной разности температур тел, обменивающихся теплотой, что вызывает потерю (диссипацию) эксер гии. В результате ТАВ будет получать меньшее количество эксергии, чем было отдано ОГ. Величина ехТАВ зависит от доли теплоты, отводимой от ОГ для последующей утилизации в ДС (q).

На рис. 7 показана зависимость рассматриваемых составляющих энергии потока ОГ в безразмерном виде для условий Тог = 1000 К;

Тос = 293 К (масшта бом отнесения служило произведение индивидуальной газовой постоянной ОГ тав на температуру ОС) от q. Как видно, q ог с ростом q линейно увеличивается.

Увеличивается и ех т ог, хотя снижение среднетермодинамической темпера туры процесса теплоотвода обусловливает постепенное уменьшение d ех тав /dq.

тог Рис. 7. Процесс охлаждения отработавших газов и передачи энергии теплоаккумулирую щему веществу стабилизатора ТАВ температуры ог ТАВ ог ех там = (q ) Кривая же имеет экстремум и после достижения макси мума (при q0,6) количество эксергии, которое передается ТАВ, резко убывает.

Соответственно увеличивается дисси ТАВ пация эксергии теплоты, которая ему передается. Это свидетельствует о том, что использование теплоты ОГ при вы соких значениях q целесообразно лишь для нужд отопления, так как она ста новится все менее пригодной для превращения в работу и при q =1,0 совер шенно теряет способность трансформироваться в нее.

Эксергия, переданная от ТАВ к рабочему телу ДС, предназначена для дальнейшего преобразования в механическую энергию. Термодинамическая эффективность преобразований, происходящих во внутреннем контуре ДС, оце нивается его индикаторным эксергетическим КПД:

ех ех охл ех l i ех = i = дс = 1 охл. (7) ех дс ех дс ех дс l i - удельная индикаторная работа цикла.

где На рис. 8 показано изменение i ех в функции Т дс = Т max / Т ос и q (в рас max дс четах принято Т min = 330 К). Как видно, до значений относительной максималь дс ной температуры рабочего тела, равной 1,7 (что соответствует q = 0,65) эксерге тический КПД существенно увеличивается, достигая 80 %, затем его рост замед max ляется и при Т дс = 3,13 (при Т max =Тог) составляет 94 %.

дс Рис. 8. Зависимость работы цикла и индика торного эксергетического КПД двигателя Стирлинга от максимальной температуры его рабочего тела и доли теплоты отработавших газов, переданной во внутренний контур Иной характер имеет изменение рабо ты цикла (на рис. 8 она показана в относи тельной форме: масштабом отнесения слу жило произведение индивидуальной газовой постоянной на Тос). Объясняется это тем, что с ростом относительной максимальной температуры рабочего тела количество эксергии, подводимой к нему не увеличивается непрерывно, а изменяется по закону, показанному на рис. 8. Совместный учет термодинамической эффек тивности цикла и количества введенной в него эксергии приводит к тому, что с max увеличением Т дс от 1,0 до 1,9 относительная работа цикла интенсивно рас тет, достигая значения 1,7, затем практически столь же интенсивно уменьшает ся и при Т max =Тог становится равной нулю. Связано это с тем, что в этот мо дс мент рабочее тело ДС перестает получать эксергию от ТАВ и превращать в работу становится нечего. Если (как было принято ранее) считать Тос=293 К, то получается, что работа цикла достигает максимума при Т max =557 К (264 0С).

дс Очевидно, что такой максимальной температуры рабочего тела недостаточно, для работы реального ДС, в котором часть вырабатываемой мощности расхо дуется на преодоление механического трения и гидравлических сопротивлений во внутреннем контуре. Поэтому практически работа ДС возможна при max Т дс 2,3, а температура плавления ТАВ должна быть несколько выше 700 К.

В третьей главе рассмотрены программа, методика экспериментального исследования и экспериментальные установки.

Для исследования температуры НВ при прохождении его через стабили затор температуры и параметров рабочего процесса дизеля ЯМЗ-8424 в зависи мости от температуры свежего заряда в состав экспериментальной установки входили: дизель ЯМЗ–8424с газотурбинным наддувом и системой воздухо снабжения, которую можно было оборудовать либо штатным водовоздушным ОВН воздуха, либо опытным СТНВ;

испытательный стенд 1DS–1036kV с измерительной аппаратурой;

приборы для определения мощностных, эконо мических показателей двигателя и индицирования рабочего процесса.

Для исследования энергетических характеристик ОГ дизеля КамАЗ-740 в результате оборудования его выпускной системы КН со СТОГ или с утилиза тором теплоты и подачей дополнительного воздуха в нейтрализатор, а также изменения за счет этого мощностных, экономических и экологических пока зателей СУ, испытательный стенд оборудовался соответствующими система ми и приборами.

Утилизатором теплоты ОГ служила СЭУ с двигателем Стирлинга ДС 5,5/2,1 (рис. 9).

Рис. 9. Внешний вид утилизационной стирлинг электрической установки с двигателем ДС 5,5/2, Подробное описание эксперименталь ных установок, приборов и систем приведено в содержании главы.

В четвертой главе приведены резуль таты экспериментального исследования во просов повышения эффективности ПДВС стабилизацией температуры НВ и ОГ.

Прежде всего, была выполнена оценка влияния температуры НВ на:

литровую эффективную мощность двигателя (Nел), удельный эффективный расход топлива, продолжительность процесса сгорания (z), максимальное давление рабочего тела (рz), максимальную скорость нарастания давления («жесткость» - Wр max), коэффициент избытка воздуха (), критерий тепловой нагруженности (Кт) и содержание твердых частиц (ТЧ) в ОГ.

На рис. 10, в качестве примера, показано изменение этих показателей в зависимости от температуры НВ при частоте вращения коленчатого вала мин-1 (номинальной частоте вращения). Аналогичные зависимости были по лучены при других частотах вращения коленчатого вала.

С использованием полученных данных по разработанной автором мето дике был определен целесообразный уровень охлаждения НВ.

Методика заключалась в следующем. Для каждого показателя проводи ли расчет степени его положительного изменения ( Сiпи ) в процентах от наи худшего значения:

Аi Аi Сi = j 100 %, (8) пи А i где А ij - текущее значение i-го показателя;

Аi0 - наихудшее значение i-го по казателя.

Рис. 10. Изменение показателей дизеля ЯМЗ- в зависимости от температуры наддувочного воздуха (n = 2100 мин-1;

цикловая подача топлива полная;

установочный угол начала впрыскивания топлива 18 град ПКВ до ВМТ) Затем с помощью квалиметрического метода определяли значимость (коэффициент весомости «mi») каждого из перечисленных показателей по стандартной. Далее для каждого i-го параметра находили индивидуальный коэффициент его положительного изменения (Кпи) К пиi = Сiпи ·mi. (9) Сложением коэффициентов положительного изменения всех показате лей при данной температуре НВ получали интегральное значение коэффици ента положительного изменения показателей для f-ой температуры:

Кт f Кf К fпип = К пи = К Nелf + К eпи + К мпи + К пи + К ТЧf.

gf if (10) пи пи Экстремум кривой, построенной в координатах «интегральный коэффи циент положительного изменения показателей для f-ой температуры - темпе ратура НВ», соответствовал целесообразному значению температуры свежего заряда с точки зрения компромисса между мощностными, экономическими показателями, механической, тепловой нагруженностью и содержанию ТЧ в ОГ. На рис. 11, в качестве примера, показана зависимость интегрального ко эффициента положительного изменения показателей ( К fпип ) от температуры НВ при n = 2100 мин-1.

Как видно, в области между 67 и 80 0С изменение К fпип незначительно (0,45 %), поэтому указанный интервал можно считать целесообразным при вы боре температуры НВ с точки зрения «компромисса» между мощностными, экономическими показателями, механической, тепловой нагруженностью и ТЧ при данной частоте вращения коленчатого вала.

Рис. 11. Изменение К fпип дизеля ЯМЗ-8424 в зависимости от темпе ратуры наддувочного воздуха (n=2100 мин-1) Как видно, в области между 67 и 80 0С изменение К fпип незна чительно (0,45 %), поэтому указан ный интервал можно считать целе сообразным при выборе темпера туры НВ с точки зрения «компро мисса» между мощностными, эко номическими показателями, меха нической, тепловой нагруженно стью и ТЧ при данной частоте вра щения коленчатого вала. При других частотах вращения коленчатого вала мак симальное значение К fпип имело место при температуре НВ, равной 70 0С.

При этом в области от 66 до 81 0С разница значений интегрального коэффициен та положительного изменения параметров составляет всего 0,15 %. Установлен ные закономерности изменения показателей дизеля ЯМЗ-8424 в зависимости от температуры НВ позволили считать, что целесообразные значения темпе ратуры свежего заряда лежат в диапазоне 66-81 0С. Анализ литературы пока зал, что для достижения поставленных целей в качестве ТАВ наиболее целе сообразно использовать кристаллогидрат окиси бария с температурой фазо вого перехода 78 0С. После выбора ТАВ с использованием разработанной во второй главе математической модели были произведены расчеты характери стик СТНВ.

Сравнительный анализ экспериментов, выполненных со штатным охла дителем НВ и с предложенной системой стабилизации температуры свежего заряда, показал, что во втором случае: максимальный размах колебания тем пературы НВ после СТНВ не превышал 5 0С;

коэффициент стабилизации температуры НВ [{ К ст = (Т к Т ц )/Т ц }, где Т к - фактическая температура воздуха, поступающего в цилиндры, Тц - целесообразное значение температу ры свежего заряда] уменьшился с 6,00 до 1,48 (на 75,33 %);

степень повыше ния плотности свежего заряда увеличилась с 1,307 до 1,683 (на 23,34 %);

гид равлический КПД повысился с 0,88 до 0,91 (на 3,4 %).

После оценки влияния температуры НВ на показатели дизеля ЯМЗ- и системы СТНВ на параметры свежего заряда была исследована возмож ность и эффективность улучшения экологических показателей дизеля КамАЗ-740 стабилизацией температуры ОГ перед их поступлением в КН.

Методика определения этого уровня температуры ОГ заключалась в следующем. Для каждого токсичного компонента с использованием мате матической модели каталитической нейтрализации ОГ, разработанной уче ными АлтГТУ, находили их степени превращения при различных режимах работы дизеля:

C Cн Сн = =1 = 1 iн, С С i i i (11) нi C C i i где Ci и Ciн – концентрации i–го токсичного компонента в ОГ двигателя пе ред и после КН.

Затем суммировали степени превращения токсичных компонентов на каждом режиме работы дизеля и строили график Снi = f (Tог ). По характе ру кривой делали вывод о значении температуры ОГ, позволяющей обеспе чить наиболее эффективную работу КН на рассматриваемом режиме работы двигателя. Совместный анализ указанных кривых на всех исследованных режимах позволил сделать вывод о целесообразном значении температуры ОГ на входе в КН. Определение целесообразного уровня температуры ОГ на входе в КН производилось для режимов, соответствующих работе дизеля КамАЗ–740 по внешней скоростной характеристике. На рис. 12, в качестве примера, показано изменение степеней превращения токсичных компонен тов ОГ при их прохождении через КН при частоте вращения коленчатого вала n = 1000 мин–1.

Рис. 12. Изменение степеней превраще ния токсичных компонентов в выбросах дизеля КамАЗ-740 в зависимости от температуры отработавших газов:

(n = 1000 мин–1;

расход ОГ – 11,6 кг/с;

часовой расход топлива – 13,0 кг/ч) Для определения целесообразного уровня температуры ОГ на входе в КН степени превращения рассмот ренных токсичных компонентов при одинаковых температурах ОГ на каждом из рассмотренных скоростных режи мах были просуммированы (рис. 13). Полученные графики позволили сделать вывод о том, что целесообразным уровнем температуры ОГ дизеля КамАЗ- на входе в КН является диапазон 700-800 К, так как меньшие температуры будут снижать эффективность процессов нейтрализации, а более высокие мо гут вести к перегреву реактора и корпуса КН. Анализ литературы показал, что наиболее приемлемым для использования в СТОГ является гидроксид лития с температурой фазового перехода 744 К.

Рис. 13. Суммарное изменение сте пеней превращения токсичных ком понентов в выбросах дизеля КамАЗ-740 в зависимости от тем пературы отработавших газов:

1 - n = 1000 мин-1;

2 - n = 1400 мин-1;

3 - n = 1800 мин-1;

4 - n = 2200 мин-1;

5 - n = 2600 мин- После выбора ТАВ с ис пользованием разработанной во второй главе математической модели были произведены расчеты характеристик СТОГ.

В дальнейшем были проведены исследования эффективности снижения токсичных выбросов дизеля КамАЗ-740 в случае установки СТОГ перед КН при работе по скоростным и нагрузочной характеристикам, а также при рабо те по 13-режимному испытательному циклу (в соответствии с Правилом ЕЭК ООН № 49.02) (табл. 1).

Таблица Обобщенные результаты испытаний дизеля КамАЗ– при работе по 13-режимному циклу Степень превращения Оценочный i-го токсичного показатель компонента g 13 *),% g стогнi g нi g13 0,51 0,55 7, NOx g 0,33 0, 37 12, CO g 0,66 0,73 10, CH g 0,62 0,69 11, ТЧ g *) – относительное улучшение степени превращения i-го токсичного компонента за счет стабилизации температуры ОГ Материалы табл. 1 свидетельствуют о заметном улучшении степеней превращения токсичных компонентов в КН за счет оборудования его СТОГ.

Исследования стабилизации температуры ОГ на входе в КН проводи лось и при работе дизеля КамАЗ-740 на режимах ездового цикла ЕСЕ R15/05.

Обработка усредненных результатов, полученных за пять повторных 11-километровых испытательных циклов, показала, что размах колебаний температуры ОГ на входе в СТОГ составил 490 К, на выходе из него - 12 К, коэффициент вариации на входе в СТОГ равнялся 41 %, на выходе - 1,1 %.

Коэффициент стабилизации температуры колебался в пределах 0,53-1,08 %.

На последнем этапе описываемого фрагмента экспериментального ис следования проводились стендовые натурные испытания дизеля КамАЗ– на эксплуатационных режимах, соответствующих движению грузового авто мобиля по городу и шоссе. На рис. 14 представлены соответствующие значения эксплуатационных степеней превращения токсичных компонентов в ОГ дизеля КамАЗ–740 и их улучшение за счет стабилизации температуры.

а б Рис. 14. Значения эксплуатационных степеней превращения токсичных компонентов в ОГ (а) (1-й ряд – при работе с КН и СТОГ;

2-й ряд – при работе с КН без СТОГ) и относительное их улучшение за счет стабилизации температуры ОГ (б) Расчеты показали, что оборудование КН стабилизатором температуры ОГ снижает приведенную массу годового выброса дизелем КамАЗ-740 токсичных веществ на 65,17 т. Массы годового выброса СО уменьшаются на 1,50 т, СН на 0,17 т, NOx - на 1,42 т, ТЧ - на 2,55 т.

В пятой главе рассмотрены результаты комплексного решения вопроса улучшения экологических, повышения мощностных и экономических показате лей дизеля КамАЗ-740 за счет оборудования его выпускной системы КН с утили затором теплоты и подачей дополнительного воздуха в нейтрализатор. Утилиза тором теплоты служила СЭУ с двигателем Стирлинга ДС 5,5/2,1. Прежде всего, были оценены энергетические показатели уходящих из КН газов при работе дизеля КамАЗ-740 по скоростным, нагрузочной характеристикам и в условиях движения автомобиля по городскому и междугородному циклам. Для послед него случая потери теплоты с УГ в случае штатной комплектации двигателя составили 80,5 % от N e (89,0 кВт). Установка КН увеличила потери до эксп 102 кВт (92,2 %). Добавление воздуха в нейтрализатор доводит рассматривае мые потери до 115,4 кВт (до 104,3 % по отношению к N e ). Теряемая с УГ эксп термическая эксергия соответственно составляет 50,7 кВт (45,8 % от N e ), эксп 66,8 кВт (60,4 %) и 79,4 кВт (71,8 %). В случае установки в выпускную систему дизеля утилизационной СЭУ ей от УГ передается для последующей трансфор мации в работу 47,4 кВт (42,9 % от N e ) при штатной комплектации двигате эксп ля;

54,7 кВт (44,5 %) при наличии КН и 59,7 кВт (54,0 %) при добавлении в нейтрализатор воздуха. Термическая эксергия перечисленных потоков теплоты соответственно составляет 31,7 кВт (28,7 % от N e ), 37,6 кВт (34,0 %) и эксп 41,2 кВт (37,3 %). Приведенные цифры свидетельствуют о существенном уве личении энергетических показателей УГ при установке в выпускную систему дизеля КН, особенно при добавлении в нейтрализатор воздуха.

Влияние установки в выпускную систему КН с утилизационной СЭУ на мощностные и экономические показатели СУ исследовалось при работе дизеля по скоростным, нагрузочной характеристикам и на эксплуатационных режи мах, соответствующих движению грузового автомобиля по городу и шоссе.

Наибольший практический интерес представляют результаты последней се рии испытаний, которые приведены на рис. 15.

Рис. 15. Эффективная мощ ность, часовой и удельный эффективный расходы топ лива при эксплуатации дизе ля КамАЗ-740:1 - в штатной комплектации;

2 – с утили зационной установкой;

3 - с КН;

4 - с добавлением возду ха в нейтрализатор Влияние утилизации теплоты УГ на степень повышения эффективной эксплуатационной мощности и степень снижения удельного эффективного эксплуатационного расхода топлива показано в табл. 2.

Таблица Влияние утилизации теплоты УГ на степени изменения мощностных и экономических показателей дизеля КамАЗ- Степень повышения Степень снижения Комплектация эффективной удельного эффектив выпускной системы эксплуатационной ного эксплуатацион дизеля мощности ного расхода топлива С утилизатором 1,100 0, С каталитическим нейтрали 1,123 0, затором и утилизатором С подачей дополнительного воздуха в нейтрализатор 1,137 0, и утилизатором На рис. 16 приведены гистограммы, иллюстрирующие эксплуатацион ные степени превращения токсичных веществ (ЭСПi) при установке в выпу скную систему дизеля КамАЗ-740 КН и утилизационной СЭУ.

Рис. 16. Эксплуатационные степени превращения токсичных веществ:

1 - при установке КН;

2 - при уста новке КН с подачей в него дополни тельно воздуха;

3 - при установке КН по отношению к содержанию ток сичных веществ перед КН;

4 - при установке КН с подачей в него допол нительно воздуха по отношению к содержанию токсичных веществ перед КН Расчеты показали, что эксплуатационный показатель эффективности снижения суммарной удельной (приведенной к СО) токсичности ОГ при ус тановке КН составляет 1,934. В случае подачи в нейтрализатор дополнитель ного воздуха этот показатель возрастает на 8 %.

В шестой главе приведены результаты реализации технического реше ния по обеспечению пуска ПДВС в условиях низких температур окружающей среды, представляющего собой систему, объединяющую отопитель ОВ-65Б и утилизационную СЭУ. Эксперименты подтвердили возможность обеспечения длительной работы отопителя ОВ-65Б, без использования внешних источни ков электрической энергии после выхода установки на нормальный режим работы. Были изучены энергетические процессы, протекающие в созданной установке на всех иерархических уровнях (табл. 3).

В результате проведенных экспериментальных исследований установле но, что: продолжительность непрерывной работы теплоэлектрогенератора без использования внешнего источника электрической энергии после пуска уста новки и выхода ее на номинальный режим работы и ограничивается только наличием топлива и периодичностью технического обслуживания;

эксергети ческая производительность теплоэлектрогенератора при функционировании на полном режиме составила около 2,6 кВт и несколько более 1,6 кВт на частич ном;

соответствующие эксергетические КПД равнялись 19,77 и 19,68 %, а удельные затраты эксергии - 5,01 и 5,24 кВт/кВт;

тепловая производительность отопителя ОВ-65Б при автономном в отношении внешних источников электри ческой энергии функционировании в составе теплоэлектрогенератора снижает ся на 4,2 % при работе на полном и на 4,8 % - при работе на частичном режи мах (что, однако, не выходит за границы паспортной тепловой производитель ности отопителя);

при этом в первом случае кроме теплого воздуха теплоэлек трогенератор вырабатывает для внешних потребителей 127 Вт электроэнергии на полном и 173 Вт на частичном режимах работы.

Таблица Составляющие внешнего эксергоанергетического баланса теплоэлектрогенератора (ТЭГ) Режим работы отопителя Составляющие баланса полный частичный Вт Вт % % Эксергия, потребляемая ТЭГ 12912 100,00 8607 100, Кинетическая энергия потока нагретого 14 0,11 6 0, воздуха Теплота, уносимая нагретым воздухом : 7614 58,97 4787 55, - термическая эксергия 2452 18,99 1471 17, - анергия 5162 39,98 33,16 38, Химическая эксергия продуктов сгорания, 67 0,52 64 0, выбрасываемых из ТЭГ Кинетическая энергия потока продуктов 0,9 0,007 0,2 0, сгорания, выбрасываемых из ТЭГ Теплота, уносимая из ТЭГ с ПС: 3897 26,31 1973 29, - термическая эксергия 1585 12,28 921 10, - анергия 1812 14,03 1052 12, Потери эксергии топлива, вызванные не- 516 4,00 412 4, полнотой его сгорания Электрическая энергия, вырабатываемая 127 0,98 173 2, ТЭГ Теплота, отводимая в ОС от поверхности 855 6,62 847 9, СЭУ:

- термическая эксергия 37 0,29 33 0, - анергия 818 633 814 9, Теплота, отводимая в ОС от поверхности 320 2,48 235 2, отопителя:

- термическая эксергия 50 0,39 36 0, - анергия 270 2,09 2,09 2, ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ В ходе выполнения настоящей работы:

1. Сформулировано два возможных направления использования тепло вых аккумуляторов энергии как средства повышения эффективности ПДВС.

В первом случае их можно использовать для обеспечения стабилизации тем пературы рабочего тела с целью повышения эффективности процессов, про исходящих либо с помощью этих тел, либо непосредственно в этих телах.

Такие системы позволяют при работе ПДВС на различных режимах обеспе чить стабилизацию температуры: 1) наддувочного воздуха на уровне, целесо образном с точки зрения «компромисса» между мощностными, экономиче скими показателями, механической, тепловой нагруженностью деталей и уз лов дизеля, а также экологическими показателями ОГ двигателей;

2) отрабо тавших газов на уровне, обеспечивающем высокую эффективность снижения концентрации токсичных веществ в КН.

Тепловые аккумуляторы энергии второй группы обеспечивают стабили зацию температуры процесса передачи теплоты в устройства, предназначен ные для ее последующей трансформации в работу. Такие системы могут быть использованы для стабилизации температуры процесса передачи теплоты от ПС к рабочему телу утилизационных систем, преобразующих в полезную работу термическую составляющую энергии, «теряемой» с ОГ ПДВС или с продуктами сгорания, выбрасываемыми в атмосферу теплогенерирующими установками.

2. Предложены технические решения задач: 1) стабилизации температу ры НВ на уровне, обеспечивающем «компромисс» между мощностными, эко номическими показателями, механической, тепловой нагруженностью дета лей и узлов дизеля, а также содержанием ТЧ в ОГ при работе на неустано вившихся режимах, длительной работе на режимах больших, малых нагрузок и холостого хода;

2) повышения экологических показателей ПДВС путем стабилизации температуры ОГ в КН;

3) улучшения экологических, повыше ния мощностных и экономических показателей ПДВС, использованием КН со встроенной в него утилизационной СЭУ, оборудованной стабилизатором температуры процесса передачи теплоты от ОГ к рабочему телу стирлинга и системой подачи дополнительного воздуха в нейтрализатор;

4) обеспечения электрической автономности теплогенерирующих установок с целью облег чения пуска поршневых ДВС в условиях низких температур окружающей среды.

3. Разработана термодинамическая модель и составлено математическое описание процессов стабилизации температуры рабочего тела и передачи теплоты в устройства, предназначенные для ее последующей трансформации в работу.

4. Предложены и реализованы способы определения: целесообразного значения температуры НВ с точки зрения «компромисса» между мощностными, экономическими показателями, механической, тепловой нагруженностью дета лей и узлов дизеля, а также содержанием ТЧ в его ОГ;

а также уровня темпера туры ОГ ПДВС на входе в КН, обеспечивающего максимальную эффектив ность его работы.

6. Оценены (количественно и качественно) энергетические характери стики продуктов сгорания, выбрасываемых в атмосферу из цилиндров дизеля КамАЗ-740 и отопителя ОВ-65-Б.

8. Экспериментально подтверждена возможность обеспечения длитель ной работы отопителя ОВ-65Б, без использования внешних источников элек трической энергии после выхода установки на нормальный режим работы.

Качественно и количественно изучены энергетические процессы, протекаю щие в созданной установке двухуровневого использования теплоты на всех иерархичесих уровнях.

Выводы и рекомендации по результатам проведенного исследова ния:

1. Целесообразный уровень температуры НВ с точки зрения «компромис са» между мощностными, экономическими экологическими показателями дизеля ЯМЗ-8424, механической и тепловой нагруженностью его деталей и узлов со ставляет 66-81 0С. Обеспечить стабилизацию температуры НВ на этом уровне можно используя в качестве теплоаккумулирующего вещества кристаллогид рат окиси бария с температурой фазового перехода 78 0С, что было экспери ментально подтверждено (с максимальным отклонением от нее на 2 0С) при работе дизеля ЯМЗ-8424 в условиях неустановившихся режимов, режимов малых нагрузок и холостого хода 2. Сравнительный анализ экспериментов, выполненных на дизеле ЯМЗ-8424 со штатным охладителем НВ и с предложенной системой стабили зации температуры свежего заряда, который показал, что: максимальный раз мах колебания температуры НВ после стабилизатора температуры не превы шал 5 0С;

коэффициент стабилизации температуры НВ уменьшился с 6,00 до 1,48 (на 75,33 %);

степень повышения плотности свежего заряда увеличилась с 1,307 до 1,683 (на 23,34 %);

гидравлический КПД повысился с 0,88 до 0, (на 3,412 %).

3. Температура ОГ дизеля КамАЗ-740 на входе в КН, обеспечивающая максимальную эффективность его работы, составляет 700-800 К и стабилизи ровать ее на этом уровне можно используя в качестве теплоаккумулирующего вещества гидроксид лития с температурой фазового перехода 744 К.

4. В случае установки перед КН стабилизатора температуры ОГ при ра боте дизеля КамАЗ-740: по 13-режимному испытательному циклу относи тельное улучшение степени превращения СО составляет 12,1 %;

СН - 10,6 %;

NOx - 7,8 % и ТЧ - 11,3 %;

на режимах, соответствующих движению грузово го автомобиля по городу и шоссе: по СО - 17,9 %, по NOx - 19,8 %, по СН 20,2 %, по ТЧ - 22,6 %;

приведенная масса годового выброса токсичных веществ снижается на 65,17 т., массы годового выброса СО уменьшаются на 1,50 т, СН на 0,17 т, NOx - на 1,42 т, ТЧ - на 2,55 т.

5. Потери теплоты с ОГ дизеля КамАЗ-740 в штатной комплектации со ставляют 80,5 %, при работе с КН - 92,2 %, при добавлении в нейтрализатор воздуха - 104,3 % по отношению к средней эффективной эксплуатационной эксп мощности ( N е ) в условиях работы дизелей грузовых автомобилей при движении по городскому и междугороднему циклам. Теряемая при этом тер мическая эксергия составляет соответственно - 45,8 %, 60,4 % и 71,8 % от эксп N е. Аналогичный прирост характерен и для энергии и эксергии потока теплоты, передаваемой в утилизационную СЭУ.

6. На режимах работы грузовых автомобилей при движении по городско му и междугороднему циклам с дизелем КамАЗ-740: использование СЭУ при условии утилизации всей теряемой с ОГ теплоты может привести к суммарно му увеличению мощности силовой установки на 11,0 кВт (или на 9,9 %), сни жению удельного эффективного расхода топлива на 20,4 г/(кВт·ч) (или на 9,1 %);

при установке КН с утилизатором теплоты мощность возрастает на 13,6 кВт (или на 12,2 %), удельный эффективный расход топлива снижается на 24,5 г/(кВт·ч) (или на 10,9 %);

при подаче в КН с утилизационной установкой дополнительного воздуха повышение мощности достигнет 15,1 кВт (или 13,7 %), уменьшение удельного эффективного расхода топлива составит 26,9 г/(кВт·ч) (или 11,9 %);

- лучшие показатели по эксплуатационной степени превращения реагирующих веществ при установке в выпускную систему ката литического нейтрализатора достигаются по NОх - 0,53, ниже всех показатель у СО - 0,41, по СН и ТЧ эти показатели равны соответственно 0,45 и 0,46;

экс плуатационный показатель эффективности снижения удельной (приведенной к СО ) токсичности ОГ составил 1,934. Добавление воздуха в нейтрализатор повышает показатели по СО на 4 %;

СН - на 2 %;

по NОх и ТЧ - на 1 %, экс плуатационный показатель эффективности снижения удельной (приведенной к СО ) токсичности ОГ на 8 %.

7. Тепловая производительность отопителя ОВ-65Б при автономном в от ношении внешних источников электрической энергии функционировании в составе теплоэлектрогенератора снижается на 4,2 % при работе на полном и на 4,8 % - при работе на частичном режимах (что, однако, не выходит за границы паспортной тепловой производительности отопителя);

при этом в первом случае кроме теплого воздуха теплоэлектрогенератор вырабатывает для внешних потребителей 127 Вт электроэнергии на полном и 173 Вт на час тичном режимах работы.

Основное содержание диссертации опубликовано в работах:

1. Романов, В.А. Использование тепловых аккумуляторов энергии в поршневых двигателях внутреннего сгорания: монография / В.С. Кукис, В.А. Романов. - Челя бинск, «Абрис», 2010. - 231 с.

2. Романов, В.А. Новые пути повышения эффективности двигателей внутренне го сгорания: монография / В.С. Кукис, В.А. Романов. - Челябинск, «Край РА», 2011. 260 с.

В изданиях, рекомендованных ВАК:

3. Романов, В.А. Термодинамика процессов теплообмена в выпускной системе поршневого ДВС, оборудованной стабилизатором температуры отработавших газов / В.С. Кукис, В.А. Романов, Т.Ф. Султанов // Транспорт Урала. - 2007. - Вып. 2. - С. 31-37.

4. Романов, В.А. Стабилизация температуры наддувочного воздуха при работе ди зеля на различных режимах / В.А. Романов // Транспорт Урала. - 2007. - Вып. 3. - С. 24-26.

5. Романов, В.А. Обеспечение электрической автономности генераторов теплоты мобильной техники с помощью утилизационного двигателя стирлинга / В.А. Романов // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. Научный журнал. Вып. 2. - Новосибирск: НГАВТ, 2008. - С. 138-140.

6. Романов, В.А. Определение целесообразного уровня температуры отработав ших газов на входе в каталитический нейтрализатор при работе дизеля КамАЗ-740. на различных режимах / В.А. Романов, Т.Ф. Султанов // Научные проблемы транспор та Сибири и Дальнего Востока. Научный журнал. Вып. 2. - Новосибирск: ФГОУ ВПО «НГАВТ», 2008. - С. 132-133.

7. Романов, В.А. Исследование характеристик стабилизатора температуры отра ботавших газов поршневых ДВС / В.С. Кукис, В.А. Романов // Ползуновский вестник.

- №4. - 2008. - С. 5-58.

8. Романов, В.А. Возможные применения систем стабилизации температуры на базе аккумуляторов энергии в поршневых ДВС / В.С. Кукис, В.А. Романов // Вестник УГАТУ: Научный журнал УГАТУ. - 2009. - Т. 13. - № 1 (34). - С. 97 - 101.

9. Романов, В.А. Повышение эффективности работы каталитического нейтрали затора путем введения в него дополнительного воздуха / В.С. Кукис, В.А. Романов // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. Научный журнал. Вып. 1.

- Новосибирск: НГАВТ, 2009. - С. 184-189.

10. Романов, В.А. Повышение эффективности каталитического нейтрализатора за счет подачи в него дополнительного воздуха / В.С. Кукис, В.А. Романов // Вестник академии военных наук - №3 (28). - 2009. - С. 365-369.

11. Романов, В.А. Оценка энергии отработавших газов поршневых ДВС, обору дованных каталитическим нейтрализатором / В.С Кукис, В.А. Романов // Вестник ЮУрГУ серия «Машиностроение». - Вып. 14. -№ 33 (166) - 2009. - С. 94-98.

12. Романов, В.А. Аппроксимационные уравнения для расчета индикаторных и эффективных показателей дизеля / В.С. Кукис, В.А. Романов, А.А. Малоземов, А.В. Тананыкин // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. Науч ный журнал. Вып. 2. - Новосибирск: НГАВТ, 2009. - С. 223- 13. Романов, В.А. Номограмма для определения мощности, необходимой для привода нагнетателя воздуха в каталитический нейтрализатор / В.А. Романов, В.С. Кукис // Вестник академии военных наук - №1 (30). - 2010. - С. 157-162.

14. Романов, В.А. Методика определения целесообразной температуры надувоч ного воздуха в комбинированных двигателях / В.А. Романов, Г.А. Берестнев // Вест ник академии военных наук - №1 (30). - 2010. - С. 152-157.

15. Романов, В.А. Обеспечение оптимальной температуры процессов в катали тическом нейтрализаторе / В.С. Кукис, В.А. Романов, А.В. Сагадатов, Т.С. Габбасов // Вестник академии военных наук - №1 (30). - 2010. - С. 97-100.

16. Романов, В.А. Расширение возможностей использования теплогенерирующих установок для пуска ДВС при низких температурах окружающей среды / В.А. Романов, С.К. Рахимов, Г.А. Берестнев // Тракторы и с/х машины. - №2. - 2010. - С. 48-49.

17 Романов В.А. Способ повышения эффективности первичного двигателя ути лизационной стирлинг-электрической установки / И.Я. Редько, В.А. Романов, В.С. Кукис, А.А. Малоземов // Горный журнал. - № 4. - 2010. - С. 64-67.

В других изданиях:

18. Романов, В.А. Термодинамическая модель процессов во впускном тракте дизеля с наддувом, оборудованном стабилизатором температуры наддувочного воздуха / В.А. Романов // Научный вестник ЧВВАКИУ. - Вып. 14. - Челябинск: ЧВВАКИУ, 2004.

- С. 105-110.

19. Романов, В.А. Математическая модель процессов во впускном тракте дизеля с наддувом, оборудованном стабилизатором температуры наддувочного воздуха / В.А. Ро манов // Научный вестник ЧВВАКИУ. - Вып. 14. - Челябинск: ЧВВАКИУ, 2004. С. 110-125.

20. Романов, В.А. Математическое моделирование процессов теплопередачи в тепловом аккумуляторе с фазовым переходом / В.А. Романов, Т.Ф. Султанов // Науч ный вестник ЧВВАКИУ. - Вып. 14. - Челябинск: ЧВВАКИУ, 2004. - С. 127-140.

21. Романов, В.А. Каталитический нейтрализатор с повышенной надежностью и эффективностью снижения вредных выбросов / В.А. Романов, В.С. Кукис // Науч ный вестник ЧВВАКИУ. - Вып. 18. - Челябинск: ЧВВАКИУ, 2006. С. 102-104.

22. Романов, В.А. Устройство для стабилизации температуры наддувочного воз духа / В.А. Романов // Научный вестник ЧВВАКИУ. - Вып. 18. - Челябинск: ЧВВАКИУ, 2006. - С. 30- 23. Романов, В.А. Методика определения целесообразного уровня стабилизации температуры отработавших газов для обеспечения эффективной работы каталитиче ского нейтрализатора / В.А. Романов // Научный вестник ЧВВАКИУ. - Вып. 18. - Че лябинск: ЧВВАКИУ, 2006. - С. 61-63.

24. Романов, В.А. Применение двигателей Стирлинга для обеспечения электриче ской автономности генераторов теплоты колесных и гусеничных машин / В.А. Романов // Методические рекомендации по ремонту бронетанкового вооружения и техники и автомобильной техники. СПб.: ФГУ «29 КТЦ» МО РФ. - № 132, 2006. - С. 35-37.

25. Романов, В.А. Повышение мощностных, экономических и экологических по казателей поршневых ДВС путем использования систем аккумулирования энергии / В.С. Кукис, В.А. Романов // Двигатели внутреннего сгорания. Харьков - 2007. - № 1. С. 53-56.

26. Романов, В.А. Повышение эффективности наддува за счет стабилизации температуры воздуха, поступающего в цилиндры дизеля, работающего на переменных режимах / В.А. Романов, Ю.Л. Попов // Двигатели внутреннего сгорания. Харьков 2007. - № 2. - С. 39-43.

27. Романов, В.А. Вопросы утилизации энергии продуктов сгорания генераторов теплоты мобильной техники / В.А. романов // Экологические проблемы энергоустано вок с тепловыми двигателями. - Барнаул: Российский союз научных и инженерных организаций. Алтайское отделение, 2007. - С. 74-78.

28. Романов, В.А. Результаты сравнительных испытаний дизеля ЯМЗ-8424 при работе с различными системами воздействия на температуру наддувочного воздуха / В.С. Кукис, В.А. Романов, Ю.Л. Попов // Працi Таврiйскоi державноi агротехнiчноi академii. - Вип. 7. - Том 4. – Мелiтополь, 2007. - C. 130-136.

29. Романов, В.А. Оптимизация температуры наддувочного воздуха в дизеле ЯМЗ-8424 при работе на переменных режимах / В.А. Романов // Военная техника, воо ружение и современные технологии при создании продукции военного и гражданско го назначения: IV Международный технологический конгресс (Омск 4-9 июня г.). Омск: ОмГТУ, 2007. - Ч. 1. - С. 342-346.

30. Романов, В.А. Стабилизатор температуры наддувочного воздуха для дизеля ЯМЗ-8424 / В.А. Романов // Военная техника, вооружение и современные технологии при создании продукции военного и гражданского назначения: IV Международный технологический конгресс (Омск 4-9 июня 2007 г.). Омск: ОмГТУ, 2007. - Ч. 1. С. 339-342.

31. Романов, В.А. Результаты определения целесообразного уровня стабилиза ции температуры отработавших газов для обеспечения эффективной работы каталити ческого нейтрализатора / В.А. Романов, Т.Ф. Султанов // Научный вестник ЧВВАКИУ.

- Вып. 19. - Челябинск: ЧВВАКИУ, 2007. - С. 123-125.

32. Романов, В.А. Результаты исследования вредных выбросов дизеля КамАЗ- при работе по 13-режимному испытательному циклу / Т.Ф. Султанов, В.А. Романов // Научный вестник ЧВВАКИУ. - Вып. 19. - Челябинск: ЧВВАКИУ, 2007. - С. 118-123.

33. Романов, В.А. Стабилизация температуры в ряде систем двигателей мобиль ной техники как средство повышения их мощностных, экономических и экологиче ских показателей / В.С. Кукис, В.А. Романов // Материалы всероссийской науч.-практ.

конф. с международным участием «Приоритетные направления науки и техники, про рывные и критические технологии: энергетические, экологические и технологические проблемы экономики». - Барнаул, 2007 - С. 71-73.

34. Романов, В.А. Первичный двигатель стирлинг-электрического генератора для утилизации теплоты отработавших газов поршневых ДВС / В.С. Кукис, В.А. Романов // Материалы II съезда инженеров Сибири (20-21 марта 2008). - Ч. 2. - Омск: ОМГТУ, 2008. - С. 137-143.

35. Романов, В.А. Отработавшие газы поршневых ДВС как источник теплоты для утилизационного стирлинг-электрического генератора / В.А. Романов // Материалы II съезда инженеров Сибири (20-21 марта 2008). - Ч. 2. - Омск: ОМГТУ, 2008. - С. 143-145.

36. Романов, В.А. Оценка влияния теплоаккумулирующего вещества на характе ристики стабилизатора температуры отработавших газов ДВС / В.С. Кукис, В.А. Ро манов // «Энергетические, экологические и технологические проблемы экономики (ЭЭТПЭ-2008)»: Материалы второй науч.-практ. конф. с международным участием (1-4 октября 2008). Барнаул, 2008. - С. 197-203.

37. Романов, В.А. Энергетические возможности отработавших газов ДВС с точ ки зрения последующей утилизации их тепловых потерь / В.А. Романов // Улучшение эксплуатационных показателей автомобиле, тракторов и двигателей: материалы Меж дународной науч.-техн. конф. (22-23 марта 2008). СПб: СПбГАУ, 2008 - С. 64-68.

38. Романов, В.А. Анализ влияния формы внутренней поверхности оребрённого нагревателя двигателя Стирлинга на рост термодинамической температуры рабочего тела / В.С. Кукис, В.А. Романов // Многоцелевые гусеничные и колесные машины:

актуальные проблемы и пути их решения // Материалы Международной науч. конф.

(16-17 октября 2008 г.). – Челябинск: ЮУрГУ, 2008. С. 153-158.

39. Романов, В.А. Стабилизация скоростного режима утилизационной стирлинг электрической установки / В.А. Романов // Повышение эффективности силовых уста новок колесных и гусеничных машин: материалы науч.-техн. конф., посвященной 40-летию кафедры двигателей. - Челябинск: ЧВВАКИУ, 2008. - С. 65-68.

40. Романов, В.А. Энергетические показатели потока продуктов сгорания, вы брасываемых в атмосферу из каталитического нейтрализатора / В.С. Кукис, В.А. Ро манов // Повышение эффективности силовых установок колесных и гусеничных ма шин: материалы науч.-техн. конф., посвященной 40-летию кафедры двигателей. - Че лябинск: ЧВВАКИУ, 2008. - С. 43-49.

41. Романов, В.А. Повышение эффективности утилизации теплоты отработав ших газов ДВС / В.С. Кукис, В.А. Романов // Працi Таврiйскоi державноi агротехнiчноi академii. - Вип. 7. - Том 9. - Мелитополь, 2008. - С. 52-60.

42. Романов, В.А. Оценка влияния теплоаккумулирующего вещества на характе ристики стабилизатора температуры отработавших газов ДВС / В.А. Романов // Мате риалы второй научно-практической конференции с международным участием «Энер гетические, экологические и технологические проблемы экономики (ЭЭТПЭ-2008).

Барнаул, 1-4 октября 2008». - С. 197 -203.

43. Романов, В.А. Повышение степени энергетической автономности и боеготов ности воинских подразделений, дислоцирующихся в удаленных местах / В.С. Кукис, В.А. Романов // Ремонт: методические рекомендации по ремонту бронетанкового воо ружения и техники и автомобильной техники СПб.: ФГУ «29 КТЦ» МО РФ. - №139. III-2008. - С. 18-20.

44. Романов, В.А. Система оценочных параметров установок двухуровневого ис пользования теплоты / В.С. Кукис, В.А. Романов // Труды Международного Форума по проблемам науки, техники и образования (Москва 2-5 декабря 2008). - М.: Акаде мия наук о земле, 2008. - С. 113-114.

45. Романов, В.А. Повышение степени энергетической автономности сельскохо зяйственной техники / В.С. Кукис, В.А. Романов // Известия Международной акаде мии аграрного образования. - Вып. 7 (2008). - Том 1. - СПб, 2008. - С. 168-171.

46. Романов, В.А. Применение двигателей Стирлинга для повышения электриче ской автономности генераторов теплоты / В.А. Романов // Ремонт: методические ре комендации по ремонту бронетанкового вооружения и техники и автомобильной тех ники СПб.: ФГУ «29 КТЦ» МО РФ. - №142. - II - 2009. - С. 10-16.

47. Романов, В.А. Подача дополнительного воздуха в каталитический нейтрали затор как средство снижения концентрации токсичных компонентов в отработавших газах двигателей внутреннего сгорания / В.С. Кукис, В.А. Романов // Политранспорт ные системы: Материалы IV Всероссийской науч.-техн. конф. (21-23 апреля, Новоси бирск). - Новосибирск: СГУПС, 2009. - Ч. 2. - С. 182-187.

48. Романов, В.А. Методика экономической оценки эффекта использования сис темы утилизации теплоты отработавших газов в каталитическом нейтрализаторе / В.А. Романов // Автомобильная техника. Научный вестник ЧВВАКИУ. - Вып. 20. Челябинск, 2009. - С. 117-122.

49. Романов, В.А. Каталитический нейтрализатор с повышенной надежностью и эффективностью снижения токсичных выбросов с отработавшими газами ДВС / В.С. Кукис, В.А. Романов // Материалы Международной науч.-практ. конф. «Пробле мы и перспективы развития Евроазиатских транспортных систем». - Челябинск:

ЮУрГУ, 2009. - С. 239-244.

50. Романов, В.А. Совершенствование тепловых генераторов транспортной тех ники / В.А. Романов // Материалы Международной науч.-техн. конф. «Проблемы экс плуатации и обслуживания транспортно-техноголических машин» - Тюмень: ТГНУ, 2009. - С. 233-234.

51. Романов, В.А. Автономный отопитель для мобильной техники / В.С. Кукис, В.А. Романов // «Фундаментальные исследования и инновации в технических универси тетах»: Материалы XIII Всероссийской конференции по проблемам науки и высшей школы (18 мая 2009). - СПб.: Изд-во Политехнического ун-та, 2009. - С. 233-234.

52. Романов, В.А. Использование двигателя Стирлинга для повышения эффектив ности теплосиловых и теплогенерирующих установок / В.С. Кукис, В.А. Романов // Авиа ционно-космическая техника и технология - 8 (65). – Харьков: «ХАИ», 2009. - С. 143-148.

53. Романов, В.А. Система утилизации теплоты отработавших газов поршневых ДВС повышенной эффективности / В.С. Кукис, В.А. Романов // Труды Международ ного Форума по проблемам науки, техники и образования (Москва 1-4 декабря 2009). М.: Академия наук о земле, 2009. - С. 18-21.

54. Романов, В.А. Структура энергии продуктов сгорания, выбрасываемых теп логенерирующими установками мобильной техники / В.А. Романов // Сб. науч. тр.

Международной науч.-техн. конф. «Улучшение эксплуатационных показателей авто мобилей, тракторов и двигателей». - СПб.: СПбГАУ, 2009. - С. 126-131.

55. Романов, В.А. Двигатель Стирлинга вчера, сегодня, завтра / В.С. Кукис, В.А. Романов, Ю.А. Постол // Ползуновский альманах. - № 3. - Т. 1. - 2009. - С. 93-99.

56. Романов, В.А. Повышение эффективности работы каталитического нейтра лизатора / В.А. Романов, В.С. Кукис, А.В. Сагадатов // Повышение эффективности колесных и гусеничных машин многоцелевого назначения: Науч. вестник ЧВВАКИУ.

- Вып. 26. - Челябинск, 2010. - С. 177-182.

57. Романов, В.А. О возможной аппроксимации рабочего цикла двигателя Стирлинга / В.А. Романов, В.С. Кукис, А.И. Рыбалко, Ю.А. Постол // Двигатели внут реннего сгорания: Всеукраинский науч.-техн. журнал. - № 2. - 2010. - С. 18-22.

Патенты на полезную модель:

58. Патент на полезную модель № 64291 (РФ). Комбинированный двигатель / В.С. Кукис, В.А. Романов, Д.В. Исаков, К.С. Подгорский. - Опубл. 27. 06.07. Бюл. № 18.

59. Патент на полезную модель № 86242 (РФ). Система смазки поршневого дви гателя внутреннего сгорания / В.С. Кукис, В.А. Романов, Е.И. Зубов. - Опуб. 27.08.09.

Бюл. № 24.

60. Патент на полезную модель № 91109 (РФ). Каталитический нейтрализатор / В.С. Кукис, В.А. Романов, Баймуратов Р.Г. - Опуб. 27.01.10. Бюл. № 3.

61. Патент на полезную модель № 92106 (РФ). Комбинированный двигатель / В.С. Кукис, В.А. Романов, М.Л. Хасанова, В.В. Руднев. - Опуб. 10.03.10. Бюл. № 7.

62. Патент на полезную модель № 92480 (РФ). Пневматический поршневой дви гатель для утилизации теплоты отработавших газов ДВС с воздушным охлаждением сжатого воздуха / В.С. Кукис, В.А. Романов, М.Л. Хасанова, В.В. Руднев. - Опуб.

10.03.10. Бюл. № 8.

63. Патент на полезную модель № 93122 (РФ). Система смазки поршневого дви гателя внутреннего сгорания / В.С. Кукис, В.А. Романов, Смирнов, Лебедь, Колтышев.

- Опуб. 20.04.10. Бюл. № 11.

64 Патент на полезную модель № 93123 (РФ). Поршневой двигатель внутренне го сгорания с наддувом / В.С. Кукис, В.А. Романов, Смирнов А.И., Лебедь Н.А., Кол тышев А.С. - Опуб. 20.04.10. Бюл. № 11.

65. Патент на полезную модель № 95359 (РФ). Каталитический нейтрализатор с утилизацией теплоты уходящих газов / В.С. Кукис, В.А. Романов, М.Л. Хасанова, В.В.

Руднев, М.В. Марков. - Опуб. 27.06.10. Бюл. № 18.

66. Патент на полезную модель № 102231 (РФ). Двигатель внутреннего сгорания / В.С. Кукис, М.Л. Хасанова, В.В. Руднев, В.А. Романов, Е.И. Зубов, А.С. Лебедь. - Опуб.

20.02.2011. Бюл. №

 

Похожие работы:





 
2013 www.netess.ru - «Бесплатная библиотека авторефератов кандидатских и докторских диссертаций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.