Утилизация нефтешламов и древесных опилок путём использования в производстве топливных брикетов
На правах рукописи
ФЕТИСОВ Дмитрий Дмитриевич
УТИЛИЗАЦИЯ НЕФТЕШЛАМОВ И ДРЕВЕСНЫХ ОПИЛОК ПУТЁМ
ИСПОЛЬЗОВАНИЯ В ПРОИЗВОДСТВЕ ТОПЛИВНЫХ БРИКЕТОВ
Специальность 03.02.08 – экология (в химии и нефтехимии)
Автореферат
диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Пенза – 2013
1
Работа выполнена в ФГБОУ ВПО “Белгородский государственный техноло гический университет имени В.Г. Шухова” на кафедре “Промышленная экология”.
Научный руководитель – доктор технических наук, профессор Свергузова Светлана Васильевна. Официальные оппоненты: Ольшанская Любовь Николаевна, доктор химических наук, профессор, Энгельсский технологический институт (филиал) ФГБОУ ВПО «Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А.», заведующая кафедрой «Экология и охрана окружающей среды»;
Фоменко Александра Ивановна, доктор технических наук, профессор, ФГБОУ ВПО «Череповецкий государственный университет», заведующая кафедрой «Ресурсосберегающие и химические технологии». Ведущая организация – ФГБОУ ВПО «Казанский национальный исследовательский технологический университет», г. Казань.
Защита состоится 25 июня 2013 г. в 16 часов на заседании диссертацион ного совета ДМ 212.337.02 при Пензенской государственной технологической академии по адресу: 440039, г. Пенза, пр. Байдукова / ул. Гагарина, д. 1а/11, кор пус 1, конференц-зал.
С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВПО “Пензен ская государственная технологическая академия”.
Автореферат разослан 22 мая 2013 г.
Ученый секретарь диссертационного совета Яхкинд Михаил Ильич
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность работы. Ежегодный объем образования нефтешламов в Рос сии достигает 10 млн. тонн, при этом объём использования и утилизации этих отходов составляет не более 10 %.
Технологии утилизации нефтешламов, основанные на деструктивных ме тодах, не позволяют в полной мере использовать нефтесодержащие отходы в хо зяйственной деятельности.
В тоже время, отходы деревообрабатывающей промышленности – древес ные опилки, составляют не менее 40 % от всего объема производства (45 млн. м3) или около 40 млн. тонн условного топлива в год, а эффективность их использова ния не превышает 48 %.
Поэтому комплексная утилизация нефтешламов и древесных опилок листвен ных пород путём получения топливных брикетов, является актуальной задачей, имеет научную новизну и большую практическую значимость, так как позволя ет сэкономить энергоресурсы и обеспечить топливом труднодоступные районы.
Цель работы: комплексная утилизация нефтешламов и древесных опилок путём использования их в производстве топливных брикетов.
Для достижения поставленной цели в работе решались следующие задачи.
1. Исследовать механизм структурообразования топливного материала на основе асфальто-смоло-парафиновых отложений и отходов деревообработки для получения древесно-шламовых топливных брикетов.
2. Исследовать совокупное влияние различных факторов при формирова нии древесно-шламовых топливных брикетов: давления прессования, содержа ния в шихте связующего, размера опилок, температуры прессования. Разрабо тать математические модели, описывающие процесс брикетирования древесно нефтешламовых композиций.
3. Предложить состав топливных брикетов с максимальным использова нием асфальто-смоло-парафиновых отложений в качестве связующего. Изучить свойства и теплотехнические характеристики полученного материала.
4. Разработать технологическую схему и выбрать оборудование для полу чения топливных брикетов с нефтешламовым связующим – наполнителем. Про вести опытно-промышленные испытания предлагаемых технических решений для брикетирования древесно-нефтешламовой смеси и разработать рекоменда ции по их использованию в системе управления отходами производства в нефте газовой и нефтехимической промышленности.
5. Установить зависимости выходных параметров топливных брикетов от коэффициента предварительного уплотнения шихты, зазора между валками пресса и зависимость производительности пресса от частоты вращения валков.
6. Провести эколого-экономическую оценку предложенных технических и технологических решений.
Объекты исследования – нефтешламы ООО “Газпром переработка” и ОАО “Газпром нефтехим Салават”, содержащие асфальто-смоло-парафиновые отло жения;
опилки лиственных пород деревьев деревообрабатывающих производств Тюменской области, а также материалы и продукты, полученные на их основе (древесно-шламовые топливные брикеты).
Предмет исследования – технология переработки (утилизации) асфальто смоло-парафиновых отложений и древесных опилок в древесно-шламовые топ ливные брикеты.
Методы исследования: для решения поставленных задач использовали комплекс лабораторных и производственных методов, методы математической статистики. Лабораторные методы: рентгенофазовый и дифференциально термический анализ;
УК-спектроскопия, электронная микроскопия, традици онные химические и физико-химические методы для исследования структуры и свойств древесных опилок, биотестирование. Производственные методы: гра виметрический, хроматографические, фотоколориметрический методы анали за, традиционные химические и физико-химические методы для исследования структуры и свойств сырья и материалов, используемых в нефтеперерабатыва ющей и топливной промышленности.
Научная новизна работы.
1. Впервые научно обоснована и экспериментально доказана возможность использования асфальто-смоло-парафиновых отложений из добываемого природ ного газового конденсата для производства древесно-шламовых топливных бри кетов благодаря наличию у них клеящих и когезионных свойств, характерных для нефтесвязующих. Исследованы механизмы структурообразования топливно го материала на основе асфальто-смоло-парафиновых отложений и отходов дере вообработки.
2. Получены математические модели процесса брикетирования древесно шламовых отходов в виде уравнений регрессии, учитывающие совокупное влия ние различных факторов: давления прессования (Р), содержания в шихте связу ющего (Ссв), размера опилок (d), температуры прессования (t).
3. Установлены рациональные диапазоны варьирования технологических параметров процесса брикетирования: давления прессования, размера частиц древесных опилок, температуры смешивания и прессования шихты, а также ва рьирования состава брикетированного топлива – соотношение в % по массе:
асфальто-смоло-парафиновые отложения / древесные опилки.
4. Исследован процесс формования шихты в валковом прессе. Установле ны зависимости выходных параметров: прочности ( сж ) и плотности ( ) топ ливных брикетов от коэффициента предварительного уплотнения шихты, зазора между валками пресса, а также зависимость производительности пресса от час тоты вращения валков.
5. Определена степень токсичности полученных топливных брикетов для биологических объектов.
Практическая значимость работы.
1. Разработана ресурсосберегающая технология получения топливных бри кетов с нефтешламовым связующим, подготовлены рекомендации по её исполь зованию в системе управления отходами производства в нефтехимической про мышленности.
2. Разработаны способ и устройство по брикетированию смесей древес ных опилок лиственных пород и асфальто-смоло-парафиновых отложений для получения древесно-шламовых топливных брикетов.
Данное устройство запатентовано (патент на изобретение № 2473421 от 07.09.2011). При испытаниях в условиях научно-производственной лаборатории Бел городского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова уст ройство показало высокие эксплуатационные характеристики: равномерное пита ние валкового пресса шихтой с низкой насыпной массой ( о =300–350 кг/м3), обес печение заданного коэффициента предварительного уплотнения шихты (Купл= i o ), реализация термоподогрева процесса брикетирования, t=45–60 C ;
стабильные по казатели значений прочности и плотности брикетов постоянной геометрической формы и размеров, обеспечение надежного выхода спрессованных брикетов из фор мующих элементов при достаточно высокой адгезии шихты к металлу.
Анализ опытной партии брикетов в лаборатории испытаний топлив и ма сел ОАО “Всероссийский теплотехнический научно-исследовательский инсти тут” (ЛТиМ ОАО “ВТИ”, Москва) позволил установить, что по теплотворной способности полученные брикеты превосходят бурые угли в 1,3 раза.
Внедрение результатов исследований. Технические разработки были ис пытаны в ООО “РЕЦИКЛ” и нашли применение в ООО “Газпром трансгаз Сур гут” при очистке полостей магистральных газопроводов и технологического обо рудования компрессорных станций, что подтверждено актом внедрения.
Результаты исследований используются в учебном процессе при подготов ке специалистов и бакалавров по направлению 280700 – Техносферная безопас ность по дисциплинам “Переработка промышленных отходов”, “Промышленная экология”, “Экология”, “Инженерное оборудование для переработки отходов”.
Достоверность полученных результатов обеспечивается применением современных методов теоретических исследований и анализа, достаточным объе мом лабораторных и опытно-промышленных экспериментов, выполненных по общепринятым методикам.
Личный вклад автора состоит в анализе литературных источников, орга низации экспериментальных исследований, обработке, интерпретации и обоб щении полученных результатов, а также в формулировании выводов, написании статей и апробации материалов на конференциях различного уровня.
На защиту выносятся:
1. Математические модели процесса брикетирования древесно-нефтешла мовых отходов, рациональные области процесса брикетирования для варьирова ния технологических параметров.
2. Технологическая схема получения топливных брикетов с нефтешламо вым связующим, устройство пресс-валкового агрегата, результаты опытно-про мышленных испытаний предлагаемого технологического комплекса.
3. Зависимости выходных параметров ( сж, ) топливных брикетов от ко- о эффициента предварительного уплотнения шихты, зазора между валками пресса и зависимость производительности пресса от частоты вращения валков.
4. Результаты испытаний партии опытных брикетов на теплотехнические, физико-химические и токсические свойства.
5. Эколого-экономическое обоснование предлагаемого способа утилизации асфальто-смоло-парафиновых отложений и древесных опилок в древесно шламовые топливные брикеты.
Апробация работы. Основные результаты доложены на 7 международных и всероссийских конференциях и конгрессах: IV Международная научно-практи ческая конференция “Экология, образование, наука, промышленность и здоровье” (г. Белгород, 2011);
II Международная научная конференция “Геосистемы, факто ры развития, рациональное природопользование, методы управления” (г. Туапсе, 2011);
III Международная научная конференция “Безопасность человека в совре менных условиях” (г. Харьков, 2011);
XVI научно-практическая конференция мо лодых ученых и специалистов “Проблемы развития газовой промышленности Си бири” ООО “ТюменНИИгипрогаз”, (г. Тюмень, 2010);
VI Всероссийская научно практическая конференция “Геология и нефтегазоносность Западно-Сибирского мегабассейна” (г. Тюмень, 2009);
VII конференция молодых специалистов органи заций, осуществляющих виды деятельности, связанной с пользованием участками недр на территории Ханты-мансийского автономного округа – Югры (г. Ханты Мансийск, 2007);
V Международный конгресс по управлению отходами и приро доохранными технологиями ВэйстТэк-2007 (Москва, 2007).
Публикации. По теме диссертации опубликовано 18 научных работ, в том числе 4 статьи в изданиях, рекомендованных ВАК, 1 монография, 12 статей в сборниках материалов конференций;
получен патент на изобретение.
Структура и объем диссертации. Диссертационная работа состоит из вве дения, 5 глав, общих выводов, списка литературы и приложений. Работа изложе на на 192 страницах машинописного текста, содержит 31 таблицу, 69 рисунков и фотографий, библиографический список из 232 литературных источников.
ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ
Во введении обоснована актуальность выбранной темы диссертации, сфор мулированы цель и задачи работы, отражены научная новизна и практическая значимость, приведены основные положения, выносимые на защиту.
В главе 1 проанализирована научно-техническая и патентная литература по проблеме образования и накопления нефтешламовых отходов в добывающей, транспортирующей и перерабатывающей отраслях нефтегазового и нефтехими ческого производств. Приведены характеристики нефтешламов в соответствии с условиями и местами их образования, а также с учётом компонентного состава нефтесодержащих отходов.
Анализ данных многолетнего мониторинга природных территорий Запад ной Сибири позволил установить динамику негативного воздействия на окружа ющую среду предприятий нефтегазового и нефтехимического производств.
Обобщены сведения о различных технологиях обезвреживания нефтешла мов с учётом международного опыта. Рассмотрены достоинства и недостатки наиболее распространенных способов утилизации нефтесодержащих отходов.
Рассмотрены особенности добываемых из нижнемеловых горизонтов газо конденсатных и газонефтеконденсатных месторождений севера Тюменской об ласти жидких углеводородов метано-нафтенового типа с преобладанием нормаль ных парафинов и изопарафинов, а также проблемы транспорта парафинистого сырья, свойства парафинов, механизм их отложения на стенках трубопровода в процессе транспортировки.
Во второй главе приведены физико-химические свойства объектов иссле дования – нефтешламов и древесных опилок лиственных пород, материалов и продуктов, полученных на их основе.
По результатам хроматографического анализа, представленным на рисунке 1, установлено, что в составе асфальто-смоло-парафиновых отложений содержание высокомолекулярных соединений составляет 95,5 %: из них на долю смолисто асфальтеновых веществ приходится около 31 %, на долю бензиновой фракции, вы кипающей при t до 200 °С – почти 46 %, массовая доля воды составляет 3,8 %, механических примесей – 2,42 %, содержание серы 1,3 %. Температура плавления асфальто-смоло-парафиновых отложений составляет 69,8 °С, плотность – 829 кг/м3, условная вязкость при 80 °С (ВУ80) – 3,5 условного градуса.
У Рисунок 1 – Хроматограмма асфальто-смоло-парафиновых отложений Исследован фракционный состав асфальто-смоло-парафиновых отложений.
Определены основные физические характеристики фракций (таблица 1).
Таблица 1 – Характеристики фракций нефтешлама Фракция, оС Выход, Показатель прелом- Относительная Молекулярная ления, n20 плотность, 2 0 % масс. масса Н.к.-200 45,98 1,4292 0,7760 142 200-300 9,40 1,4621 0,8504 189 300-400 15,13 1,4781 0,8767 266 400-495 11,96 1,4927 0,8930 338 495 17,53 Сравнительный анализ составов нефтесвязующего, используемого в насто ящее время в промышленности, и асфальто-смоло-парафиновых отложений, по казал близость их параметров, что позволило предположить наличие у асфальто смоло-парафиновых отложений коллоидно-химических свойств (клеящих и ко гезионных способностей), характерных для нефтесвязующих. Высокое содержа ние в асфальто-смоло-парафиновых отложениях нефтепродуктов, низкое содер жание воды и механических примесей, наличие клеящей способности и адгези онных свойств позволили предположить возможность использования асфальто смоло-парафиновых отложений в качестве нефтешламового связующего для из готовления древесно-шламовых брикетов.
Исходя из изученных физико-химических свойств асфальто-смоло-парафи новых отложений, диапазон температуры плавления нефтешламового связующе го и смешивания его с опилками лежал в интервале t=50–70 °С, температура прессования составила t=35–40 °С.
Древесные опилки, используемые для получения топливных брикетов, имели размер частиц (2–3)·10-3 м, насыпную плотность – 140–160 кг/м3, влаж ность – 9,89 %, рН водной вытяжки – 6,92 и влагоемкость – 23,42 %.
В третьей главе приведены результаты исследований и их обсуждение.
Выявлено, что на качественные характеристики спрессованных брикетов (опил ки + асфальто-смоло-парафиновые отложения): механическую прочность на сжа тие ( сж, МПа) и плотность (, кг/м3) оказывают влияние: давление (Р, МПа) и скорость (V, м/с) прессования, условия формования (одностороннее или двухсто роннее прессование, выдержка шихты под давлением), содержание нефтешла мового связующего (Ссв, %) и наполнителя – опилок, средний размер частиц пос ледних (d, мм), температурные условия (t, °С ) формования шихты и др.
Предварительные исследования процесса прессования проводились на ла бораторной установке валкового пресса. Испытания с целью подтверждения по лученных результатов были проведены на стендовой установке.
Характер изменения прочности сж и плотности спрессованных брике- е тов от факторов: P, Ссв, d, и t представлен на рисунке 2.
Результаты исследуемых зависимостей сж, =f(P, d, Cсв, t) показали, чтоо при Ссв=28 %, d=1,2 10 м, t=46 °С (рисунок 2, а) и изменении давления прессо -3 вания от 5 до 20 МПа наблюдалось увеличение прочности брикетов с сж =0, МПа до сж =0,8 МПа, то есть примерно на 33 %. Это обусловлено повышением площади контакта прессуемых частиц наполнителя, а, следовательно, ростом сил сцепления между ними. При дальнейшем увеличении давления прессования до P=25 МПа существенных изменений сж не происходило.
Рисунок 2 – Зависимость прочности сж и плотности спрессованных брикетов от:
т:
а – давления прессования P при Ссв=28 %, d=1,2 10-3 м, t=46 °С ;
б – диаметра частиц наполнителя d при Ссв=28 %, Р=15 МПа, t=46 °С ;
в – содержания связующего Ссв при Р=15 МПа, d=1,2 10-3 м, t=46 °С ;
г – температуры нагрева t при Ссв=28 %, Р=15 МПа, d=1,2 10-3 м Увеличение среднего размера частиц наполнителя с d=0,2 10 -3 до d=2,2 10-3 м (рисунок 2, б) при P=15 МПа, Ссв=28 %, t=46 °С приводило к сни жению прочности спрессованных тел с сж 1 МПа (при d=2,2 10 -3 м) до сж 0,6 МПа (при d=2,2 10-3 м), то есть примерно на 40 %, что свидетельству- у ет о существенном ухудшении качества материала.
Снижение плотности спрессованных брикетов при увеличении среднего диаметра частиц наполнителя (рисунок 2, б) и значениях P=15 МПа, Ссв=28 %, t=46 °С обусловлено менее благоприятными условиями упаковки более крупных частиц, dср=2,2 10-3 м ( =700 кг/м3) чем мелких, dср=0,2 10-3 м ( =780 кг/м3).
Изменение содержания связующего в прессуемой шихте (рисунок 2, в) показа ло, что при P=15 МПа, d=1,2 10-3 м, t=46 °С с увеличением содержания связующего о от 7 % до 20 % прочность брикетов существенно не изменялась, сж =0,75 МПа. Это о обусловлено отсутствием должного покрытия поверхности частиц наполнителя свя зующим, что не обеспечило, соответственно, достаточных сил сцепления между ними.
При увеличении содержания связующего до 42 % прочность возрастает в 1,5 раза – до 1,15 МПа, то есть при этом достигается необходимая площадь по крытия поверхности частиц наполнителя связующим и создаются наиболее благо приятные условия для формования брикетов.
Повышение прочности брикетов при содержании в них нефтешламового связующего от 20 до 42 % объясняется образованием на поверхности опилок кле евой пленки оптимальной толщины за счет адгезионного взаимодействия частиц и их слипания.
Нагрев нефтешламового связующего приводит к улучшению пластичности смеси в процессе прессования, что, в свою очередь, способствует более равно мерному распределению давления по всему объему (рисунок 2, г). При этом эф фективнее происходит заполнение пустот структурного каркаса брикетов объем ным слоем связующего.
При оказании давления на формуемые объекты (опилки и нефтешламовое связующее) процесс протекает в несколько стадий (рисунок 3). В момент сопри косновения разобщенных вторичных ассоциатов связь между ними осуществля ется исключительно за счет аутогезионных контактов по объемному слою связу ющего. С увеличением значения Р прочность спрессованных брикетов сж зако номерно возрастает.
а б в Рисунок 3 – Отдельные стадии уплотнения шихты при прессовании:
а – начальная фаза прессования;
б – контактирование по адсорбционным слоям пленки связующего;
в – конечная фаза прессования По результатам исследования выявлены наиболее значимые параметры, вли яющие на технологические условия подготовки шихты и её прессования с диапа зоном варьирования: P=(5–25) МПа;
d=(0,2–2,2) 10-3 м;
Ссв=7–42 %;
t=22–70 °С.
Для изучения совокупного влияния вышеуказанных параметров (P, d, Cсв, t) на выходные характеристики спрессованных тел ( сж, ) был применен четы рехфакторный эксперимент: сж, =f(P, d, Cсв, t). В качестве выходных парамет ров спрессованных тел были приняты механическая прочность брикетов на сжа тие ( сж =0,8–1,15 МПа) и их плотность ( =700–780 кг/м3).
Получены уравнения регрессии для определения, соответственно, прочно сти брикетов на сжатие сж и их плотности , адекватно описывающие процесс сс формования брикетов:
сж =0,775+0,039x 1 +0,092x 2 –0,081x 3 +0,017x 4 –0,008x 1 х 3 +0,008x 1 x 4 – 0,014x2x3+0,032x2x4–0,032x3x4–0,024х12+0,038х22+0,006х32–0,009x42;
=712,8+28,9x 1+67,9x 2–17,2x 3 +3,5x 4 +12,8x 1 x 2–6,3x 1x 3–13,6x 3x 3–12,8x 12 – 8,6x22+6,1x32–7,4x42.
Для подтверждения вышеуказанных закономерностей проведён анализ гра фических зависимостей (рисунок 4), построенных по полученным уравнениям регрессии в натуральном виде, при изменяющихся параметрах – сж =f(P, Cсв).
Установлено, что с увеличением содержания Cсв величины сж возрастали (рисунок 4, а). При P=20 МПа, d=1,2 10-3 м и t=46 °С значение сж составило 1,13 МПа. При аналогичных условиях, но при Cсв=7 % величина сж =0,76 МПа, то есть оказалась в 1,5 раза меньше, что обусловлено недостаточным покрытием связующим поверхности частиц наполнителя. Указанную закономерность нагляд но подтверждает графическая зависимость (рисунок 4, б) сж =f(Cсв) при P=5– МПа и d=1,2 10-3 м, t=46 °С.
Рисунок 4 – Графические зависимости прочности спрессованных брикетов сж от: а – давления прессования Р при изменяющемся параметре Ссв;
б – содержания нефтешламового связующего Ссв при изменяющемся параметре Р Увеличение содержания связующего и уменьшение его вязкости обеспечили более благоприятные условия для адгезионного и аутогезионного взаимодействия в системе: “связующее – наполнитель”, что, в конечном итоге, способствовало ро сту прочности объемного каркаса спрессованных брикетов. Напротив, увеличение размеров частиц наполнителя при различных давлениях прессования брикетов приводило к снижению их прочности (рисунок 5). Аналогичные закономерности характерны и для зависимости сж =f(d) при P, t=const, Cсв=(7–42) % (рисунок 5, а).
Для всех значений d=(0,2–2,2) 10-3 м наибольшее значение сж достига лось при Ссв=24 %. Причем для смесей, наиболее насыщенных связующим (Ссв=36–42 %), разброс значений сж оказался шире, чем для смесей с меньшим содержанием связующего (Ссв=7–28 %).
Рисунок 5 – Графические зависимости прочности спрессованных брикетов сж от: а – размеров частиц наполнителя d при изменяющемся параметре Р;
б – температуры прессуемой шихты t при изменяющемся параметре Р Общие закономерности проявляются в следующем. Для получения макси мального значения сж необходимо использовать нефтешламовое связующее, нагретое до температуры t=45–70 °С (рисунок 5, б). Чем выше дисперсность прессуемой смеси, тем выше должна быть температура нефтешламового связую щего, обеспечивающая его меньшую вязкость и лучшие условия гомогенизации смеси (равномерное покрытие частиц наполнителя связующим).
Немаловажной характеристикой спрессованных тел является их плотность, определяющая при заданных геометрических размерах брикетов массу, прочность, теплопроводность, эффективность горения (при термическом способе утилиза ции отходов) и другие показатели.
Проведенные исследования и полученные по уравнению регрессии графи ческие зависимости (рисунки 6, 7) позволили установить функциональную связь =f(P, d, Cсв, t) при изменяющихся входных параметрах.
Рост плотности спрессованных брикетов до P=20 МПа при возрастаю щих температурах шихты (t=22–70 °С ) обусловлен более благоприятными ус ловиями перераспределения нефтешламового связующего с уменьшающейся вязкостью среди частиц наполнителя, как в процессе смешивания материала, так и при его прессовании. Это создает необходимые условия для наиболее плот ной упаковки частиц наполнителя и повышения плотности брикетов в целом.
Наибольшие значения плотности брикетов ( 730 кг/м3), спрессованных при условиях: P=20 МПа, Ссв=28 % и d=1,2 10-3 м, достигаются при t=46 °С, наи меньшие ( 690 кг/м3) – при t=22 °С (рисунок 6, а).
Увеличение содержания связующего при различных температурах прессу емой шихты способствовало увеличению плотности брикетов (рисунок 6, б).
Максимальная плотность спрессованных тел достигалась при содержании связующего Ссв=42 % и температуре смеси t=46 °С – max 810 кг/м3 (P=15 МПа, d=1,2 10-3 м).
Анализ графической зависимости (рисунок 7, а) =f(d) при P=(5–25) МПа и Ссв=28 % и t=46 °С показал, что наблюдается установленная ранее закономер ность снижения плотности спрессованных брикетов при увеличении размеров частиц наполнителя от d=0,2 10-3 м до d=2,2 10-3 м.
C увеличением температуры прессуемой шихты (рисунок 7, б) при всех давле ниях её прессования наблюдается прирост плотности брикетов с постепенным “на сыщением” кривых =f(t) и даже некоторым уменьшением значений с при t=70 °С.
Последнее может быть объяснено повышением текучести нефтешламового связую щего (снижением вязкости) при t=70 °С и дополнительным гидравлическим сопро тивлением уплотнению несжимаемого нефтешламового связующего.
Рисунок 6 – Графические зависимости плотности спрессованных брикетов от:
а – давления прессования Р при изменяющемся параметре t;
б – содержания нефтешламового связующего Ссв при изменяющемся параметре t Рисунок 7 – Графические зависимости плотности спрессованных брикетов от:
а – размеров частиц наполнителя d при изменяющемся параметре Ссв;
б – температуры прессуемой шихты t при изменяющемся параметре Ссв Графические зависимости сж, =f(P, Cсв, d, t) подтверждают установлен ные ранее закономерности, а также указывают рациональные области варьиро вания параметров для изготовления древесно-шламовых топливных брикетов.
G,МПа 1,2 G,МПа 1 1, 0, 0, 0, 0,4 P= 0, Ссв=42% 0, P= 0, Ссв=35% 0,2 P= 5 Ссв=28% Ссв=14% P= Р,МПа 20 Ссв=7% Ссв,% P= 25 1-1,2 0-0,2 0,2-0,4 0,4-0,6 0,6-0, 0,4-0,6 0,6-0,8 0,8-1 1-1, 0-0,2 0,2-0,4 0,8- Рисунок 8 – Зависимость прочности спрессованных брикетов сж, МПа от:
а – давления прессования Р, МПа при различном содержании связующего Ссв, %;
б – содержания связующего Ссв, % при различном давлении прессования Р, МПа Для получения значений сж =0,6–0,7 МПа рациональной областью значе ний параметров является: P=15–20 МПа при Ссв=28 % и t=46 °С ;
d=1,2 10-3 м и температура смешивания шихты t=60–70 °С (рисунок 8).
Аналогично, при фиксированных значениях парных параметров d, t;
Cсв, t;
d, Cсв и изменении Р, Ссв;
P, d;
Р, t можно получить необходимое значение плотно сти спрессованных брикетов.
Для установления рациональных условий брикетирования топливосодержа щей смеси был разработан и изготовлен валковый пресс с различными формующи ми элементами: желобково-зубчатого и ячейкового типа, оснащенный устройством для предварительного уплотнения материала. Пресс состоит из трёх последователь но расположенных блоков. Первый обеспечивает первичное смешение, подпрессов ку и равномерное распределение поступающей шихты. Второй блок уплотняет по лученную смесь перед формованием. Процесс подачи шихты и плотность регулиру ется шиберными задвижками. Третий блок – съёмные формующие элементы.
При проведении исследований использовалась шихта следующего состава:
содержание нефтешламового связующего Ссв=25–40 %;
температура шихты t=60 °С ;
размеры частиц наполнителя d=(0,5–2,5) 10-3 м.
Анализ экспериментальных зависимостей, полученных с использованием валкового пресса, подтверждает установленные ранее закономерности измене ния выходных параметров ( сж и ) при варьировании коэффициента предвари тельного уплотнения Купл, зазора между валками d (определяющими давление прессования), содержания нефтешламового связующего Ссв, а также частоты вра щения валков nв (скорости прессования).
На рисунке 9 представлены графические зависимости прочности сж и плотности спрессованных брикетов от коэффициента уплотнения шихты – Купл;
содержания нефтешламового связующего – Ссв;
зазора между валками – d и час тоты вращения валков – nв.
При использовании предварительного уплотнения шихты и ее последую щего брикетирования в формующих элементах ячейкового и желобково-зубчато го типа рост производительности соответствует увеличению частоты вращения валков (рисунок 9, б).
а б Рисунок 9 – Зависимость прочности сж и плотности брикетов от: а – коэффициента предварительного уплотнения шихты Купл, при n в=6 об/мин, =1,0 10-3 м, Ссв=40 %;
б – частоты вращения валков nв при =1,0 10-3 м, Ссв=40 %, Купл =1,8;
линейная зависи мость производительности валкового пресса Q m от частоты вращения валков nв при ука занных значениях параметров , С св, Купл;
, – формующие элементы желобково-зубчатого типа;
– формующие элементы ячейкового типа Для определения эксплуатационных характеристик топливных брикетов (хранение и транспортировка) в ходе исследований были установлены их следу ющие физико-механические свойства: водопоглощение – 6,43 %, зольность – 7, % и плотность – 0,73 г/см3.
Важной характеристикой топливосодержащих брикетов, влияющей на эф фективность тепло-массообмена, является газопроницаемость слоя термообра батываемого материала. Проведённые исследования влияния на газопроницае мость размеров сформованных тел, высоты слоя и других факторов (таблицы 2 и 3), свидетельствуют:
– сопротивление слоя сформованных тел (брикетов и гранул) представ лено квадратичной зависимостью от скорости воздуха (скорость отнесена к пол ному сечению слоя);
– сопротивление слоя брикетов описывается линейной зависимостью от его высоты при различных скоростях движения воздуха.
Однако слой брикетов по газодинамическим характеристикам имеет пре имущества по сравнению с гранулами. При одинаковой газопроницаемости вы сота слоя брикетов может быть принята больше, чем для гранул.
Таблица 2 – Зависимость сопротивления слоя брикетов от его высоты при различных скоростях воздушного потока Высота слоя Сопротивление слоя брикетов (мм. вод. ст.) овальной и желобково брикетов, м зубчатой формы при скорости воздуха (н. м/с) 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,1 3 5 11 18 31 2 4 8 13 20 0,2 7 10 18 28 44 5 8 15 22 34 0,3 9 14 23 35 54 7 12 18 28 44 0,4 12 18 30 47 66 10 16 24 37 56 0,5 16 23 37 56 77 12 20 30 44 68 0,6 20 28 43 67 89 15 25 36 54 80 Таблица 3 – Зависимость сопротивления слоя гранул от его высоты при различных скоростях воздушного потока Высота Сопротивление слоя гранул (мм. вод. ст.) размером (10–12) 10-3м при скорости воздуха (мм/с) слоя гра нул, м 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,1 10 17 30 46 65 6 10 17 27 36 4 6 12 19 28 0,15 13 22 36 53 74 10 16 25 37 52 7 8 16 24 35 0,16 15 24 39 58 80 12 18 27 40 55 8 10 18 27 39 0,17 16 26 42 62 85 13 20 30 42 58 9 12 20 30 42 0,18 17 28 45 66 90 14 21 32 45 61 10 14 22 33 45 0,19 19 30 48 70 96 15 22 34 47 64 11 16 25 36 48 0,20 21 33 50 73 100 16 24 36 50 66 12 18 27 39 52 В четвертой главе даны практические рекомендации по использованию результатов исследований процесса формования древесно-шламовых топливных брикетов, в том числе, представлены теплотехнические характеристики брике тированного топлива, полученные во Всероссийском теплотехническом научно исследовательском институте (ОАО “ВТИ”, Москва), которые показали, что низ шая теплота сгорания (Q, ккал/кг) брикетированного топлива в пересчете на су хую массу составляет 7972 ккал/кг (таблица 4).
Таблица 4 – Результаты испытаний брикетированного топлива Результат испытаний Показатель на сухую на сухую без- Метод на рабочую качества испытания массу зольную массу влажность 100/(100-Wа ) 100/(100-Wа – Аr) Влажность (W а), % 3,11 – – ГОСТ 2477 Зольность (Аr ), % 2,36 2,42 – ГОСТ 1461 Выход летучих веществ 5,96 6,15 6,30 ГОСТ 6382 (Vr), % Низшая теплота сгорания 7706,17 7972,24 8433,51 ГОСТ 21261 (Qi), ккал/кг Показано, что брикетированное топливо по своим теплотехническим и физико-химическим характеристикам относится к классу низкокалорийных топ лив и значительно превосходит бурый уголь (таблица 5).
Таблица 5 – Теплотехнические и физико-химические характеристики раз личных топлив Топливо нефтяное Мазут Бурый Брикети Показатель для мартеновских Ед. изм. марки 100 уголь рованное качества печей (вид II) (Якутия) топливо МП МП-1 80 °C, Вязкость усл. гра- 10 9 0 0 5 дусы Сера % 0,5 1 1 0,4 0,87 Вода % 0,8 0,8 1 8,27 3,11 Механических примесей % 1,5 1,5 1 0 1,46 Зольность % 0,3 0,3 0,05 14,8 2,36 Выделяемое количество кДж/кг 40460 40190 40530 0,0 35316,21 теплоты ккал/кг 9660 9600 9680 6700 8433,51 Полученные результаты позволили предложить технологическую схему про изводства древесно-шламовых брикетов на основе асфальто-смоло-парафиновых отложений (рисунок 10), состоящую из следующих производственных операций:
подготовка древесных опилок (отсев крупных частиц, сушка);
нагрев асфальто смоло-парафиновых отложений до нужной температуры;
дозировка компонентов брикетной шихты;
смешивание компонентов шихты и охлаждение до температу ры прессования;
брикетирование топливосодержащей шихты при заданном давле нии прессования;
охлаждение готовых брикетов с целью их скорейшего затверде вания;
складирование и погрузка готовых брикетов.
Древесные опилки, освобожденные от крупных частиц, коры, стружек и так далее с размерами частиц 0,0012 м из бункера конвейером 1 подаются на распределительный скребковый конвейер 2. Далее питателем-забрасывателем из бункера 3 подаются в трубу-сушилку 4. В процессе сушки опилки подогреваются до 55–60 °C и через проходной сепаратор 5 направляются в бункер 6. Из бункера 6 высушенные опилки выдаются в установленной пропорции в вихревой смеси тель для контакта с предварительно разогретыми асфальто-смоло-парафиновы ми отложениями при температуре 58–60 °C. Компоненты брикетной шихты сме шиваются и разгружаются в охладительные шнеки 8. Все процессы (дозировка опилок и связующего, загрузка, смешивание и выгрузка шихты) в смесителе автоматизированы. Брикетная смесь после охлаждения в шнеках до температуры 38 °C поступает в валковые прессы 9. Брикеты, выходящие из прессов, подвер гаются отсеву от неспрессовавшейся мелочи на стационарном сите 10. Затем они поступают на охладительный ленточный конвейер 11. Охлаждение брикетов про изводится на обеих ветвях конвейера. Для интенсификации процесса охлаж дения в летнее время предусмотрен дополнительный обдув брикетов воздухом.
Охлажденные до температуры 30–35 °C брикеты транспортируются конвейером м 12 к пункту погрузки или реверсивным конвейером 14 послойно загружаются в рампу 15. Выгрузка брикетов из рампы производится лопастным передвижным питателем 16 на конвейер 17. Далее брикеты проходят через стационарный ко лосниковый грохот 18 и конвейером-стрелой 19 укладываются в железнодорож ные вагоны.
Провал труб-сушилок и неспрессовавшаяся мелочь конвейером 13 подаются на конвейер 20, куда одновременно поступает брикетная крошка с грохота 18. Далее смесь указанных продуктов направляется на распределительный скребковый кон вейер 21, затем – в бункер брикетной крошки 6. Все процессы брикетного отделения автоматизированы. Управление производится с диспетчерского пункта.
Рисунок 10 – Технологическая схема брикетирования топливо-содержащей шихты с асфальто-смоло-парафиновыми отложениями: 1, 2, 11, 12, 13, 14, 17, 19, 20, 21 – конвейеры;
3 – бункер, 4 – труба-сушилка;
5 – сепаратор;
6 – бункер;
7 – смеситель;
8 – охладительные шнеки;
9 – валковый пресс;
10 – сито;
15 – рампа;
16 – питатель;
18 – грохот В пятой главе, посвященной эколого-экономическому анализу предлагае мого способа утилизации асфальто-смоло-парафиновых отложений, представлены результаты оценки возможного токсического воздействия брикетированного топ лива на биологические объекты при попадании их в почву и воду в процессе хра нения и транспортировки, проведено биотестирование водных вытяжек с исполь зованием стандартных тест-объектов – в соответствии с СанПиН 2.1.7.573-96 “Ги гиенические требования к использованию сточных вод и их осадков для орошения и удобрения” – Allium cepa (лук-севок) и в соответствии с ПНД Ф Т* 14.1:2:3:4.2 98;
ПНД Ф Т 14.1:2:3:4.3-99;
ПНД Ф Т 14.1:2:3:4.4-99 “Методики для определения токсичности воды с использованием в качестве тест-объектов инфузорий и рако образных” Daphnia manga straus – дафнии, обитающие в водных объектах.
При содержании в водном растворе более 30 % вытяжки, растворы оказы вают на дафний токсическое действие.
При оценке токсично сти растворов, содержащих вытяжку из топливных брике тов, с помощью тест-объекта Allium cepa было установлено (рисунок 11), что с увеличе нием массовой доли вытяжки в питательном растворе длина отросших корней лука уменьшается. Так, в 10 % рас творе длина корневой систе мы меньше на 40 % по срав нению с контролем, в 50 % растворе различия в длине корней составляют 65 %, а в 100 % вытяжке корни не от Рисунок 11 – Зависимость длины корневой системы растают вовсе в течение всего от содержания вытяжки в растворе периода наблюдений. Проведённый расчет экономического эффекта утилизации 5500 т/год ас фальто-смоло-парафиновых отложений в качестве нефтешламового связующего в производстве топливных брикетов, показал, что доход от реализации произво димых топливных брикетов достигнет 89607,00 тыс. руб., величина предотвра щенного экологического ущерба от асфальто-смоло-парафиновых отложений может составить 7301,00 тыс. руб., при этом себестоимость получаемых топлив ных брикетов в 3,6 раза ниже стоимости бурых углей.
ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ 1. Механизмом структурообразования топливных брикетов на основе асфальто-смоло-парафиновых отложений и отходов деревообработки является про цесс прессования (брикетирования) – создание прочных связей между твёрдыми частицами (опилками) за счёт выявленных у асфальто-смоло-парафиновых отло жений из добываемого природного газового конденсата и нефтешламов его пере работки, клеящих и когезионных способностей, характерных для нефтесвязующих.
2. Получены математические модели процесса брикетирования древесно шламовых композиций. Установлено совокупное влияние различных факторов на выходные параметры процесса брикетирования древесно-шламовых компо зиций – максимальную прочность сж, (0,68–1,2 МПа) и плотность (0,680– –0,850 кг/м3): давления прессования (Р) – 15–20 МПа, содержания в шихте связу ющего (Ссв) – 25–45 %, размера опилок (d) – 0,7–1,2·10-3 м, температуры смеши вания шихты и прессования (t) – 46–70 °C.
3. Установлено, что рациональным составом топливного брикета, позволя ющим максимально использовать асфальто-смоло-парафиновые отложения в каче стве связующего без ущерба для потребительских качеств брикетов, является со отношение между нефтешламом и древесными опилками 40/60 в % по массе.
Определены теплотехнические характеристики топливных брикетов, уста новлено: зольность брикетов составляет 7,4 %;
водопоглощение – 6,4 %;
средняя плотность – 0,73 кг/м3;
низшая теплота сгорания на сухую беззольную массу – 8972,24 ккал/кг, что на 12,36 % ниже теплотворной способности нефтяного топ лива для мартеновских печей марки МП, и на 20,55 % выше теплотворной спо собности бурых углей Якутских месторождений.
Установлено, что при содержании в водном растворе 30 % загрязнителя – водной вытяжки топливных брикетов, растворы оказывают токсическое действие на биологические объекты.
4. Разработаны технологическая схема и технические средства для полу чения топливных брикетов с нефтешламовым связующим – наполнителем. Ис следован процесс формования шихты в валковом прессе. Подготовлены рекомен дации по использованию технологии брикетирования асфальто-смоло парафиновых отложений в системе управления отходами производства в нефте газовой и нефтехимической промышленности с целью получения и возможного использования низкокалорийных топлив.
5. Установлены зависимости прочности сж, и плотности брикетов от пред- д варительн ог о у п лотн ен ия ш и хты (Купл 2), зазора между валками (1–2 мм), зависи мость производительности Qm от частоты вращения валков nв, об/мин, подтвержде на зависимость выходных параметров от содержания связующего Ссв=25–45 %.
6. Проведён расчет экономического эффекта при утилизации 5500 т ас фальто-смоло-парафиновых отложений в качестве нефтешламового связующего в производстве топливных брикетов. Доход от реализации продукции составит 89607,00 тыс. руб., сумма предотвращенного экологического ущерба оценивает ся в 7301,00 тыс. руб. При этом по теплотворной способности полученные бри кеты превосходят бурые угли на 20,55 %, а себестоимость топливных брикетов в 3,6 раза ниже, чем угольного топлива.
ПУБЛИКАЦИИ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ Публикации в журналах из перечня ВАК:
1. Фетисов, Д.Д. Влияние нефтегазовых комплексов на объекты окружаю щей среды [Текст] / Д.Д. Фетисов, С.В. Свергузова // Вестник Белгородского госу дарственного технологического университета им. В.Г. Шухова. – 2011. – № 4. – С. 192–194.
2. Фетисов, Д.Д. Экологически чистый метод утилизации нефтеотходов [Текст] / Д.Д. Фетисов // Известия высших учебных заведений. Нефть и газ. – 2010. – № 2. – С. 123–125.
3. Фетисов, Д.Д. Технологические комплексы и оборудование для пере работки техногенных материалов [Текст] / С.Н. Глаголев, В.С. Севостьянов, С.В.
Свергузова, И.Г. Шайхиев, В.И. Уральский, М.В. Севостьянов, Д.Д. Фетисов, Л.И. Шинкарев // Вестник Казанского технологического университета. – 2012.
– № 10. – С. 198–200.
4. Фетисов, Д.Д. Технические средства и технологии для комплексной утилизации изотропных и анизотропных техногенных материалов [Текст] / С.Н.
Глаголев, В.С. Севостьянов, С.В. Свергузова, В.И. Уральский, М.В. Севостья нов, Д.Д. Фетисов, Ж.А. Сапронова, Л.И. Шинкарев / Экология и промышлен ность России. – 2012. – № 12. – С. 6–10.
Монография:
5. Фетисов, Д.Д., Утилизация нефтешламов при производстве топливо содержащих брикетов [Текст]: Монография / С.В. Свергузова, В.С. Севостьянов, Д.Д. Фетисов, Л.И. Шинкарев. – Белгород: Изд-во БГТУ, 2012. – 152 с.
Патент:
6. Патент № 2473421 Российская Федерация. Способ формования тех ногенных материалов и пресс-валковый агрегат для его осуществления от 07.09.2011 / С.Н. Глаголев, В.С. Севостьянов, С.В. Свергузова, Л.И. Шинкарев, М.Н. Спирин, Д.Д. Фетисов, М.В. Севостьянов, Ж.А. Свергузова;
заявитель и патентообладатель ФГБОУ ВПО “Белгородский государственный технологи ческий университет им. В.Г. Шухова”. – № 2011136996/03;
заявл. 07.09.2011;
опубл. 27.01.2013, Бюл. № 3.
Публикации в других изданиях:
7. Фетисов, Д.Д. Топливные брикеты с использованием нефтешлама [Текст] / Д.Д. Фетисов, С.В. Свергузова // Геосистемы: факторы развития, ра циональное природопользование, методы управления: Материалы II Междуна родной научно-практической конференции. – Туапсе, 2011. – С. 370–373.
8. Фетисов, Д.Д. Утилизация нефтеотходов – одно из условий сбаланси рованного природопользования [Текст] / Д.Д. Фетисов, С.В. Свергузова // Безо пасность человека в современных условиях: Материалы III Международной кон ференции. – Харьков, 2011. – С. 50–52.
9. Фетисов, Д.Д. Нефтегазовые комплексы и окружающая среда [Текст] / Д.Д. Фетисов, С.В. Свергузова // Безопасность человека в современных услови ях: Материалы III Международной конференции. – Харьков, 2011. – С. 82–84.
10. Фетисов, Д.Д. Прессвалковый агрегат для формования техногенных ма териалов с малой насыпной массой [Текст] / В.С. Севостьянов, С.В. Свергузова, М.В. Севостьянов, М.Н. Спирин, Л.И. Шинкарёв, Д.Д. Фетисов// Экология: обра зование, наука, промышленность и здоровье: Сборник докладов IV Международ ной научно-практической конференции. – Белгород, 2011. – Ч. 1 – С. 125–129.
11. Фетисов, Д.Д. Исследование условий формования топливосодержащих отходов с нефтешламовым связующим [Текст] / В.С. Севостьянов, С.В. Свергузо ва, М.В. Севостьянов, В.А. Бабуков, Л.И. Шинкарёв, Д.Д. Фетисов // Экология:
образование, наука, промышленность и здоровье: Сборник докладов IV Междуна родной научно-практической конференции. – Белгород, 2011. – Ч. 1 – С. 130–135.
12. Фетисов, Д.Д. Брикетирование топливосодержащей шихты в прессвалко вом агрегате с предварительным уплотнением материала [Текст] // В.С. Севостья нов, С.В. Свергузова, М.В. Севостьянов, Л.И. Шинкарёв, Д.Д. Фетисов // Экология:
образование, наука, промышленность и здоровье: Сборник докладов IV Междуна родной научно-практической конференции. – Белгород, 2011. – Ч. 1 – С. 136–143.
13. Фетисов Д.Д. Влияние состава композиционной смеси на прочность топливных гранул [Текст] / Д.Д. Фетисов, С.В. Свергузова // Экология: образова ние, наука, промышленность и здоровье: Сборник докладов IV Международной научно-практической конференции. – Белгород, 2011. – Ч. 1 – С. 198–199.
14. Фетисов Д.Д. Отходы нефте-и газопереработки как сырьё для получения топливных материалов [Текст] / Д.Д. Фетисов, С.В. Свергузова // Экология: обра зование, наука, промышленность и здоровье: Сборник докладов IV Международ ной научно-практической конференции. – Белгород, 2011. – Ч. 1 – С. 200–203.
15. Фетисов, Д.Д. Твёрдые нефтесодержащие отходы как вторичное сырьё.
Применение экологически безопасных технологий переработки нефтешламов [Текст] / Д.Д. Фетисов // Проблемы развития газовой промышленности Сибири:
Сборник тезисов докладов XVI научно-практической конференции молодых уче ных и специалистов ТюменНИИгипрогаза. – Тюмень, 2010. – С. 216–218.
16. Фетисов, Д.Д. Исследования по утилизации нефтешламов [Текст] / Д.Д.
Фетисов // Геология и нефтегазоносность Западно-Сибирского мегабассейна:
Сборник докладов VI Всероссийской научно-практической конференции. – Тю мень, 2009. – С. 157–160.
17. Фетисов, Д.Д. Утилизация нефтешлама с использованием установки пи ролизного разложения отходов [Текст] / Д.Д. Фетисов, М.А. Драчёв // VII конферен ция молодых специалистов организаций, осуществляющих виды деятельности, свя занной с пользованием участками недр на территории Ханты-Мансийского автоном ного округа – Югры: Сборник докладов. – Ханты-Мансийск, 2007. – С. 547–550.
18. Фетисов, Д.Д. Пиролизная утилизация нефтешламов [Текст] / Д.Д. Фе тисов // 5 Международный конгресс по управлению отходами и природоохран ными технологиями (ВэйстТэк-2007): Сборник докладов (Москва, 29 мая – 1 июня 2007 г.). – Москва, 2007. – С. 155–156.
ФЕТИСОВ Дмитрий Дмитриевич УТИЛИЗАЦИЯ НЕФТЕШЛАМОВ И ДРЕВЕСНЫХ ОПИЛОК ПУТЁМ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ В ПРОИЗВОДСТВЕ ТОПЛИВНЫХ БРИКЕТОВ Специальность 03.02.08 – экология (в химии и нефтехимии) Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Компьютерная верстка Д.Б. Фатеева, Н.Н. Зосимовой Сдано в производство 21.05.13. Формат 60х84 1/ Бумага типогр. №1. Печать трафаретная. Шрифт Times New Roman Cyr.
Усл. печ. л. 1,34. Уч.-изд. л. 1,35. Заказ № 2301. Тираж 100.
Пензенская государственная технологическая академия.
440605, Россия, г. Пенза, пр. Байдукова/ ул. Гагарина, 1а/11.