авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ  БИБЛИОТЕКА

АВТОРЕФЕРАТЫ КАНДИДАТСКИХ, ДОКТОРСКИХ ДИССЕРТАЦИЙ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Гроздов В. Т.

Признаки аварийного состояния несущих

конструкций зданий и сооружений.

Предисловие

...................................................................................... 3

1. Общие положения по оценке аварийности строительных

конструкций....................................................................................... 4

2. Признаки аварийного состояния грунтового основания.............. 7

3. Признаки аварийного состояния фундаментов........................... 10 4. Признаки аварийного состояния железобетонных конструкций 11 5. Признаки аварийного состояния каменных конструкций.......... 25 6. Признаки аварийного состояния конструкций крупнопанельных зданий............................................................................................... 29 7. Признаки аварийного состояния стальных конструкций........... 32 8. Признаки аварийного состояния деревянных конструкций....... Заключение...................................................................................... УДК 69.059. Гроздов В. Т. Признаки аварийного состояния несущих конструкций зданий и сооружений. — СПб, Издательский Дом KN+, 2000. — 48 с, 17 рис., 1 табл.

Редакционная коллегия Д. В. Берников, А. Н. Летчфорд, И. П. Яковенко Рассмотрены признаки, по которым можно определить, что состояние конструкций является аварийным.

Сформулированы термин «авария» и связанные с ним понятия «аварийное состояние» и «предаварийное состоя ние». Отмечена важность знания инженерно-техническим персоналом строительных и эксплуатационных органов при знаков аварийного состояния конструкций при ре конструкции и капитальном ремонте зданий и сооружений.

Книга может быть полезна для лиц, производящих тех ническое обследование строительных конструкций и надзор за строительством и эксплуатацией зданий и сооружений.

Рецензенты В. М. Хомич кандидат технических наук, профессор (БИТУ), С. А. Платонов член-корреспондент МАНЭБ, кандидат технических наук, доцент (Управление ГАСН Санкт-Петербурга) ISBN 5-88756-013-4 © В. Т. Гроздов, Предисловие Аварии строительных конструкций зданий и сооруже ний наносят значительный экономический ущерб и часто со провождаются ранением и гибелью людей.

Происходят аварии строительных конструкций обычно из-за совокупности причин: ошибок при проектировании, низкого качества материалов, используемых для несущих конструкций, нарушения технологии изготовления и монтажа строительных конструкций, несоблюдения правил эксплуата ции зданий и сооружений.

Аварии строительных конструкций редко происходят внезапно. Обычно можно наблюдать ряд предвестников ава рии. Если своевременно заметить признаки приближающейся аварии, то можно вовремя принять профилактические меры:

вывести людей из опасной зоны, произвести разгрузку ава рийной конструкции, установить временные крепления и т. п.

Поэтому так важно инженерно-техническому персоналу строительных и эксплуатационных организаций знать при знаки аварийного состояния конструкций. Этому вопросу по священа настоящая работа.

1. Общие положения по оценке аварийности строительных конструкций Термин «авария» и связанные с ним понятия «аварий ное состояние», «предаварийное состояние» не имеют твердых общепринятых толкований. В данной работе под аварией строительных конструкций здания или сооружения подразумевается обрушение строительной конструкции или всего здания или сооружения в целом, а также получение ими таких деформаций, которые делают невозможной их эксплуа тацию.

Под аварийным состоянием подразумевается такое со стояние конструкции здания или сооружения, при котором с большой степенью вероятности в ближайшее время можно ожидать его аварию.

Предаварийным состоянием будем называть такое со стояние конструкции, когда в случае продолжения неблаго приятных воздействий (неравномерная осадка фундамента, перепады температуры, агрессивность среды и т. п.) может произойти авария конструкции.

Авария строительных конструкций возможна из-за на личия в них скрытых дефектов, в результате хрупкой работы конструкции, когда разрушение происходит без предвари тельных сильных деформаций. В этом случае установить факт наличия аварийного состояния конструкции очень труд но.

Однако в большинстве случаев аварии конструкции предшествуют развитие больших деформаций, появление и раскрытие трещин и другие видимые признаки аварийного состояния.

Целью настоящей работы является описание признаков, по которым можно определить, что состояние конструкции является аварийным Наряду с визуальным и визуально-инструментальным обследованием для установления аварийности конструкции обычно производят поверочные расчеты конструкции. При поверочных расчетах об аварийном состоянии конструкции судят по степени превышения фактической несущей способ ности конструкции с учетом выявленных в ней дефектов над расчетной.

В существующих нормах проектирования принято сле дующее положение: если какое-либо сечение конструкции достигло первой группы предельных состояний, то это пре дельное состояние наступает и во всей конструкции. В отно шении аварийного состояния это справедливо для статически определяемых систем. В статически неопределяемых систе мах достижение в каком-либо одном сечении предельного состояния обычно не связано с обрушением конструкции. Это также должно быть учтено при решении вопроса о признании состояния конструкции аварийным. Анализ результатов об следования и поверочных расчетов позволяет дать достовер ный ответ на вопрос, является ли состояние конструкции ава рийным.

При этом можно встретить следующие случаи:

1. обследование конструкций выявляет признаки, по ко торым можно судить, что конструкция находится в ава рийном состоянии;

то же подтверждают и поверочные расче ты;

2. обследование выявляет признаки аварийного состоя ния конструкции, но поверочные расчеты это не подтвер ждают;

3. результаты поверочных расчетов говорят о наличии аварийного состояния конструкции, а обследование призна ков такого состояния не обнаруживает.

В первом случае, бесспорно, следует считать, что имеет место аварийное состояние конструкции.

Во втором случае следует проанализировать повероч ные расчеты, а именно: учтено ли при их выполнении влия ние выявленных дефектов строительных конструкций, пра вильно ли принята расчетная схема.

Если при поверочных расчетах ошибок не сделано, то не имеется достаточных оснований считать состояние конст рукций аварийным. В зависимости от вида конструкции и вы явленных дефектов в ряде случаев можно признать такое со стояние конструкций предаварийным.

В третьем случае нужно еще раз обследовать конструк цию, и если при этом не будет выявлено признаков аварийно сти, то не появится и оснований для утверждения об аварий ном состоянии конструкции. Очень часто встречаются слу чаи, когда разрушающая нагрузка значительно превосходит несущую способность конструкции, подсчитанную по дейст вующим нормам.

Следует отметить, что правильность вывода об аварий ном состоянии конструкции в значительной степени зависит от квалификации лица, делающего такое заключение.

В ряде пособий, инструкций по обследованию строи тельных конструкций рекомендуется при снижении несущей способности конструкции более чем на 50% считать такое состояние конструкций аварийным или даже говорить об их полном разрушении. По этому поводу следует заметить, что аварийное состояние зависит не только от несущей способно сти конструкции (степени снижения предусмотренной проек том несущей способности), но и от усилий, вызванных внеш ним воздействием. Что касается обрушения конструкции, то оно может произойти и при меньшем снижении ее несущей способности. Если конструкция обрушилась, значит она пол ностью исчерпала свою фактическую несущую способность.

2. Признаки аварийного состояния грунто вого основания Аварийным состоянием грунтового основания является такое его состояние, когда конструкции здания или сооруже ния, опирающиеся на это основание, находятся в аварийном состоянии по причине неудовлетворительной работы основа ния.

Следовательно, об аварийности грунтового основания судят по состоянию конструкций, опирающихся на него.

Нормы проектирования оснований зданий и сооруже ний [32] ограничивают относительную разность осадок, сред нюю и максимальную осадку фундаментов. При превышении предельных значений этих деформаций в конструкциях, опи рающихся на основание, следует ожидать появления трещин.

Однако не всегда при этом наступает аварийное состояние конструкций зданий и сооружений. Во многих случаях про исходит лишь нарушение нормальных условий эксплуатации.

Естественное основание, если исключить стихийные бедствия (землетрясение, оползни), может прийти в аварий ное состояние в случаях, когда:

- при проектировании здания или сооружения не правильно оценены прочностные и деформатив ные свойства грунтов основания;

- нарушена технология котлованных работ;

- допущено замораживание пучинистых грунтов;

- нарушены правила эксплуатации зданий и со оружений.

В качестве примера, когда нарушение естественной структуры грунтового основания привело к аварийному со стоянию части надземных конструкций, можно привести воз ведение жилого пятиэтажного крупнопанельного дома в Ле нинградской области. При отрывке котлована была повреж дена водопроводная магистральная труба, и часть котлована, отрытого в суглинке, долгое время была залита водой, что привело к сильному переувлажнению грунтов. После возве дения здания произошло выпирание грунтов из-под подошвы фундаментов с разрушением пола подвала. Три секции дома, построенные на разжиженном грунте, просели и оторвались от двух ранее возведенных секций. Ширина трещин вверху здания достигла 4 см (рис. 1). Армированный пояс, преду смотренный проектом в связи с неоднородностью основания, при этом разорвался. В целом это здание нельзя было при знать аварийным, так как деформации основания стабилизи ровались и обрушения здания не произошло.

Аварийным в этом случае можно считать состояние стеновых панелей в зоне трещин, так как были нарушены свя зи панелей друг с другом и появились трещины в простенках.

Рис.1. Схема деформации крупнопанельного жилого дома при сильной неравномерной деформации грунтового основания в результате его замачивания:

1 — скальный грунт;

2 — суглинок;

3 — поврежденная во допроводная труба;

4 — трещина.

Примером достижения аварийного состояния надзем ных конструкций в результате промораживания пучинистых грунтов могут служить деформации надземной части двух этажного кирпичного жилого дома в период строительства в Пушкине. Строительство дома велось в зимний период. Окна подвала не были остеклены. Засыпанный в подвал керамзито вый гравий прикрыл основания фундаментов у наружных стен Внутренние продольные стены имели фундамент, за глубленный относительно пола подвала всего на 50 см. Грунт под этими стенами промерз, произошло его пучение. В ре зультате дом раскололся вдоль на две части. Ширина трещи ны вверху торцевых стен достигла 8—10 см. В данном случае дом в целом не находился в аварийном состоянии. Только со стояние продольных внутренних стен под перемычками мож но было считать аварийным, так как при дальнейшем разви тии деформаций пучения появлялась возможность обрушения перемычек и перекрытий, опертых на них. После восстанов ления в летнее время жесткости стен путем установки тяжей и заделки трещин, а также утепления подвала к следующей зиме следов последствий морозного пучения основания не осталось. Если бы здание осталось с не утепленным к сле дующей зиме подвалом, возникла бы реальная опасность об рушения участков стен.

При реконструкции здания часто устраивают эксплуа тируемые технические подвалы вместо существующих ранее полупроходных подполий. При этом обычно углубляют под вал так, что расстояние между подошвой фундамента и по верхностью пола подвала составляет менее 50 см, а иногда подошва оказывается даже выше пола подвала.

В последнем случае всегда наступает аварийное состоя ние грунтового основания. Если отметка пола подвала при ближается к отметке подошвы фундамента на расстояние ме нее 50 см, то необходимо сделать расчет основания по несу щей способности (по первой группе предельных состояний), т. е. проверить основание на возможность выпирания грунтов из-под подошвы фундаментов.

3. Признаки аварийного состояния фунда ментов Аварийное состояние фундаментов наступает из-за не удовлетворительной работы грунтового основания или из-за недостаточной прочности тела фундамента.

При неудовлетворительной работе грунтового основа ния в фундаменте образуются сквозные трещины, они обыч но сильно раскрыты, редко расположены, пересекают фунда мент по всей высоте и заходят в стены.

Эти трещины не всегда приводят к аварийному состоя нию надземных конструкций. Трещины вызывают перерас пределение усилий по длине фундаментов, что может привес ти к перегрузке отдельных участков фундаментов и их раз рушению. Это обычно сопровождается и местными разруше ниями тела фундамента у перемычек над проемами. В местах перегрузки образуются слабо раскрытые часто расположен ные вертикальные трещины и наблюдается вертикальное рас слоение тела фундамента Последнее определяется при про стукивании вертикальных поверхностей фундаментов. В мес тах расслоения звук при простукивании глухой. Такое со стояние участков фундаментов следует считать аварийным.

При недостаточной прочности тела фундаментов в них также появляются часто расположенные слабо раскрытые трещины и наблюдается вертикальное расслоение. Это ава рийное состояние.

Появление трещин в стенках фундаментов стаканного типа под отдельные колонны, отсутствие должного омо ноличивания стыка колонны с фундаментом следует признать аварийным состоянием фундамента, так как в этом случае не обеспечивается предусмотренная проектом заделка колонны в фундаменте, что приводит к увеличению усилий в отдель ных элементах каркаса. В практике обследования у автора встретился случай, когда в полностью смонтированном двух этажном каркасном здании заделка колонн в фундамент осу ществлялась только с помощью временных деревянных клиньев, без бетона омоноличивания.

При реконструкции здания, когда производят углубле ние подвалов, не всегда обращают внимание на конструкцию фундаментов. В домах постройки прошлых веков часто ниж няя часть фундамента выполнялась из камней округлой фор мы в распор со стенками траншеи без применения связующе го раствора. Углублять пол при этом ниже верха такой кладки недопустимо.

При реконструкции двухэтажного дома в Ленинград ской области, имевшего подобный фундамент, вместо полу проходного подполья решили сделать эксплуатируемый под вал. При этом на большую высоту обнажили кладку из кам ней округлой формы. Камни начали выпадать из кладки фун дамента. Стены, опирающиеся на этот фундамент, получили большие деформации, перекрытия просели, перегородки упа ли. Вовремя не были приняты меры для укрепления стен и фундаментов, участки стен начали обрушаться, и здание пришлось разобрать полностью. В данном случае первый же вывалившийся из фундамента камень был достаточно досто верным признаком аварийного состояния фундамента. От момента вывала первых камней до обрушения стен прошло несколько лет.

4. Признаки аварийного состояния железо бетонных конструкций В соответствии с положением норм проектирования же лезобетонных конструкций [35] предельное состояние по прочности наступает в сечении сжатых, сжатоизогнутых и изгибаемых железобетонных элементов тогда, когда дефор мации в наиболее сжатых волокнах достигают предельных значений. Это считается разрушением сечения элемента. В полностью растянутых сечениях предельное состояние на ступает тогда, когда напряжение в арматуре достигает рас четных сопротивлений арматуры растяжению.

В статически определяемых изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементах при больших эксцентриситетах достижение напряжений в растянутой ар матуре значений расчетных сопротивлений (физического или условного предела текучести) неминуемо приведет к разру шению сечения элемента при небольшом увеличении нагруз ки.

В статически неопределяемых элементах в этом случае произойдет образование пластического шарнира, что вызовет перераспределение усилий между опорными и пролетными сечениями элемента.

Отсюда можно сделать вывод, что появление текучести в растянутой арматуре статически определяемых элементов является аварийным состоянием (рис. 2). В статически неоп ределяемых конструкциях предельное состояние наступает тогда, когда начнет разрушаться сжатая зона бетона (рис. 3).

О достижении растянутой арматурой предела текучести мож но судить по ширине раскрытия трещин на уровне арматуры.

Рис. 2. Схема трещин в статически определяемом изгибаемом же лезобетонном элементе:

1 — нормальная трещина, в которой арматура достигла предела текучести;

2 — наклонная трещина;

3 — продольная трещина в сжатой зоне элемента.

Рис. 3. Схема трещин в растянутой и сжатой зонах в статически неопределяемом изгибаемом железобетонном элементе:

1 — нормальные трещины;

2 — наклонные трещины;

3 — продольные трещины в сжатой зоне элемента.

Если пренебречь растяжимостью бетона, то раскрытие трещин будет равно абсолютному удлинению арматуры на участке между трещинами:

(1) где esm — среднее значение относительной деформа ции арматуры на участке между трещинами (2) Здесь s — отношение средних относительных дефор маций на участке между трещинами к относительным дефор мациям арматуры в сечении с трещиной es. Ориентировочно можно принять s = 0,9.

Относительные деформации арматуры при достижении предела текучести можно принять для арматуры, имеющей физический предел текучести: из стали класса A-I = 0,0011;

из стали класса А-П = 0,0019;

из стали класса А-Ш = 0,0028.

Для арматуры, не имеющей физического предела те кучести, относительные деформации при достижении услов ного предела текучести можно вычислить по формуле (3) где sp2 — напряжение в предварительно напряженной арматуре при напряжении в бетоне, равном нулю с учетом всех потерь.

Для ориентировочных расчетов можно принять:

sp2 = 0,6*Rs.ser.

Тогда для арматуры из стали:

класса A-IV es.pt = 0,0032;

класса A-V es.pt = 0,0037;

класса В-II es.pt = 0,0048;

класса К-7 es.pt = 0,0037.

При таком подходе к решению поставленной задачи раскрытие трещин, соответствующее достижению предела текучести в арматуре, можно представить в виде следующей таблицы.

Таблица 1 Раскрытие трещин acrс при достижении в арматуре предела текучести, мм Таким образом, чтобы судить о том, достигла ли арма тура предела текучести, нужно знать не только раскрытие трещин, но и расстояние между ними. Следует обратить вни мание на то, что при малых расстояниях между трещинами текучесть в арматуре будет, наблюдаться при раскрытии тре щин значительно меньшем, чем предусмотрено Нормами [35] из условия сохранности арматуры от коррозии.

При выяснении вопроса о достижении предела текуче сти в поперечной арматуре (поперечных стержнях, хомутах), учитывая, что наклонные трещины обычно располагаются под углом 45° к оси элемента, значение раскрытия трещин в таблице 1 следует умножить на коэффициент 0,7. За расстоя ние между трещинами в этом случае следует принимать рас стояние по перпендикуляру к оси элемента между двумя со седними трещинами или (если трещина одна) длину попереч ного стержня.

О достижении предельных деформаций в сжатой зоне бетона судят по появлению трещин, параллельных оси эле мента (рис. 2 и 3), и отслоению в этой зоне лещадок.

Если наклонная трещина у свободной опоры элемента выходит на растянутую грань и раскрытие трещины превы сило 0,5 мм, то это свидетельствует о том, что произошло продергивание продольной арматуры на опоре. Если одно временно появились продольные трещины в бетоне над кон цом наклонной трещины, то наступило аварийное состояние конструкции в связи с ее разрушением по наклонному сече нию (рис. 4).

Рис. 4. Схема разрушения железобетонного элемента по наклонно му сечению из-за продергивания арматуры на свободной опоре:

1 — продольные трещины в сжатой зоне элемента;

2 — на клонная трещина;

3 — продольная растянутая арматура;

4 — попе речная арматура.

Трещины в бетоне вдоль продольной растянутой арма туры могут образоваться по следующим причинам:

- коррозия арматуры, сопровождающаяся увеличением ее диаметра;

- выпрямление арматурных стержней, первоначально имеющих изгиб;

- продергивание арматуры на свободной опоре.

Во всех трех случаях нарушается сцепление арматуры с бетоном, что увеличивает деформативность элемента и сни жает его несущую способность. Об аварийном состоянии элемента можно говорить в том случае, если при этом рас крытие нормальных и наклонных трещин превышает указан ные в таблице 1 и имеются продольные трещины с образова нием лещадок в сжатой зоне бетона.

При коррозии высокопрочной арматуры в предвари тельно напряженных железобетонных конструкциях появля ется опасность внезапного хрупкого разрушения конструкции из-за обрыва арматуры. Поэтому наличие коррозии высоко прочной арматуры является признаком аварийного состояния конструкции.

Продольные трещины вдоль сжатой арматуры свиде тельствуют о том, что либо произошла коррозия арматуры, либо ее стержни начали терять устойчивость из-за чрезмерно большого расстояния между поперечной арматурой (рис. 5).

В обоих случаях происходит снижение несущей способности элемента не только за счет изменения усилий, воспринимае мых сжатой арматурой, но и за счет уменьшения сжатой зоны бетона. Такое состояние является аварийным.

Рис. 5. Схема разрушения в сжатой зоне бетона при потере устойчивости стержнями сжатой ар матуры:

1 — продольная сжатая арматура;

2 — попереч ная арматура.

Наличие трещин в консоли колонны обычно является признаком большой перегрузки консоли и грозит обрушени ем конструкции, опирающейся на нее. Поэтому колонна с трещинами в консолях является аварийной. Отклонение ко лонны от вертикали, допущенное в процессе монтажа, не все гда служит показателем ее неудовлетворительной работы.

При надежной связи отклонившейся колонны с перекрытия ми и хорошим омоноличиванием последних ее деформация в горизонтальном направлении возможна только при деформа ции всего температурно-усадочного блока, т. е. дополнитель ное усилие от наклона колонны будет распределяться между всеми колоннами температурно-усадочного блока [6, 7, 12, 14].

Если же отклонение колонны от вертикали произошло в процессе эксплуатации здания и сопровождается неравно мерной осадкой фундаментов, то это может свидетельство вать о приближении аварии здания и требует немедленной оценки состояния всех примыкающих к отклоненной колонне конструкций. Нарушение целостности стыков сопряженных элементов является признаком аварийного состояния откло нившейся конструкции и элементов, опирающихся на нее.

В процессе эксплуатации здания или сооружения желе зобетонные конструкции могут получить различные повреж дения. Чаще всего повреждения бывают механического или физико-химического характера.

В результате механических ударов по поверхности кон струкции могут произойти местные повреждения бетона и арматуры. Сколы бетона наиболее опасны в сжатой зоне эле мента. При ударе возможны повреждения арматуры в виде ее деформации или уменьшения размеров поперечного сечения.

Если при ударе образовалось искривление арматурного стержня с отслоением защитного слоя, то происходит сниже ние предельного усилия, которое может воспринять деформа тивный стержень.

В растянутом стержне предельное усилие можно вы числить [6, 17, 19, 20] по формуле:

(4) где l — относительное значение предельного усилия в стержне с учетом наличия искривления, которое можно опре делить по графику на рис. 6 в зависимости от относительного значения стрелки искривления lo/d;

r — радиус поперечного сечения искривленного стержня.

Рис. 6. Зависимость относительного усилия 1 = 4N/Rsnd2 в стерж не от относительного эксцентриситета lo/d В сжатом стержне при потере его связи с бетоном пре дельное усилие можно вычислить как в стальном вне центренно сжатом элементе по формуле:

(5) где е — коэффициент, определяемый по таблице [37] в зависимости от приведенного относительного эксцен триситета mef и условной гибкости.

Значение mef вычисляется по формуле:

(6) где h — коэффициент формы сечения, который можно принять равным 1;

m — относительный эксцентриситет, оп ределяемый по формуле:

(7) Условная гибкость l вычисляется по формуле:

(8) где s — шаг поперечной арматуры.

Рис. 7. Зависимость степени снижения прочности арматурного стержня 2 от относительной глубины повреждения h1/d.

Если при ударе образовалось повреждение арматурного стержня, приведшее к снижению размера его поперечного сечения без потери связи арматуры с бетоном, то предельное значение в поврежденном растянутом или сжатом стержне можно вычислить по формуле:

(9) где 2 — коэффициент, характеризующий степень сни жения прочности поврежденного арматурного стержня, зна чение которого можно определить по графику на рис. 7, в за висимости от относительной глубины повреждения стержня hl/d;

gs — коэффициент, учитывающий концентрацию напря жений у места повреждения стержня (10) Если арматурный стержень при ударе получил одно временно и искривление с потерей связи с бетоном, и дефект в виде уменьшения размера поперечного сечения в плоско сти, перпендикулярной плоскости изгиба, то в растянутом стержне предельное усилие можно определить из выражения (11) В сжатом стержне в этом случае происходит снижение усилия Nsu в зависимости от стрелки искривления и глубины повреждения стержня. Ориентировочно значение Nsu для сжатого стержня можно получить из выражения (12) Вычислив несущую способность элемента с учетом предельного расчетного усилия в поврежденном арматурном стержне, сравнив ее с расчетным усилием в элементе и учтя наличие и характер трещин в бетоне, принимают решение о возможности признания конструкции аварийной.

Эксперименты, проведенные в ВИТУ О. Б. Керженце вым, показали, что при наличии одностороннего повреждения растянутой арматуры разрушение железобетонных элементов происходит с разрывом поврежденной арматуры при относи тельно небольших деформациях элементов. Отсюда следует вывод: односторонние повреждения растянутой арматуры свидетельствуют об аварийном состоянии железобетонной конструкции.

При воздействии агрессивной среды происходит изме нение прочности бетона, местное его разрушение, коррозия арматуры.

Если при повреждении железобетонных конструкций появляются рассмотренные выше признаки, свидетельст вующие о большой их перегрузке (трещины, отслоение леща док в сжатой зоне элементов и др.), то поврежденные конст рукции следует считать аварийными В некоторой технической литературе предлагается от носительный прогиб обычных изгибаемых железобетонных элементов, превышающий 1/150 пролета, считать признаком аварийного состояния конструкции.

В других источниках, например, в Рекомендациях [29], аварийное состояние конструкции предлагается считать при относительном прогибе, большем или равном 1/50.

Однако сам по себе большой прогиб железобетонных элементов свидетельствует лишь о их малой изгибной жест кости.

О близости к аварийному состоянию изгибаемых желе зобетонных элементов можно судить по значениям относи тельного прогиба, соответствующим достижению предельно го состояния по прочности, который определяется по форму ле (13) где — коэффициент, зависящий от расчетной схемы изгибаемого элемента;

Ми — предельный изгибающий мо мент, который может воспринять нормальное сечение эле мента при достижении предельного состояния первой груп пы;

В — изгибная жесткость элемента.

Для прямоугольного сечения с одинарной арматурой (14) где — коэффициент армирования (15) При кратковременном нагружении значение В можно вычислить по формуле (16) а при длительном воздействии нагрузки и относитель ной влажности воздуха W 40% (17) После подстановки (14) и (16) в уравнение (13) получа ем (18) а после подстановки (14) и (17) в уравнение (13) имеем (19) Так как прогиб изгибаемых элементов отсчитывается от прямолинейной оси элемента, то в предварительно напря женных балках из значения относительного прогиба, подсчи танного по формуле (18), следует вычесть относительный вы гиб от кратковременного действия усилия предварительного обжатия Р, подсчитанный по формуле (20) а из значения относительного прогиба, подсчитанного по формуле (19), вычесть еще и дополнительный относитель ный выгиб от усадки и ползучести бетона, определяемый из выражения (21) где b и b’ — относительные деформации бетона от усадки и ползучести на уровне соответственно растянутой арматуры и наиболее сжатой грани сечения, вычисляемые по Нормам [35].

Если относительный прогиб элемента превышает значе ния, вычисленные по формулам (18) и (19), но трещины в растянутой зоне раскрыты не более, чем приведенные в таб лице 1, и отсутствуют признаки разрушения сжатой зоны, то следует считать состояние конструкции предаварийным.

При раскрытии трещин в растянутой зоне больше при веденных в таблице 1 и наличии признаков начала разруше ния сжатой зоны бетона состояние конструкции следует счи тать аварийным.

На рис. 8 представлена зависимость относительного прогиба f/l железобетонных изгибаемых элементов от отно шения пролета l к рабочей высоте сечения h0 при достижении в нормальных сечениях первой группы предельных состоя ний для балок прямоугольного сечения из бетона класса В при арматуре из стали класса A-III и = 0,015.

Рис. 8. Зависимость относительного изгиба f/l железобетонного изгибае мого элемента от отношения пролета l к рабочей высоте сечения hо при классе бетона В20, классе арматуры А-Ш и р. = 0,015:

1 — для однопролетной свободно опертой балки и кратковременного действия нагрузки;

2 — то же для длительного действия нагрузки;

3 — для консольной балки и кратковре менного действия нагрузки.

Из рис. 8 видно, что достижение предельного состояния первой группы в нормальном сечении может происходить при значениях относительных прогибов, заметно отличаю щихся от 1/150 как в одну, так и в другую сторону. Таким об разом, для использования критерия относительного прогиба железобетонных конструкций при установлении их аварий ного состояния следует производить каждый раз расчет зна чения относительного прогиба исходя из конкретных условий (пролета и схемы изгибаемого элемента, классов бетона и ар матуры, коэффициента армирования).

В ряде случаев, когда нет видимых признаков перегруз ки железобетонных конструкций, они могут находиться в предаварийном состоянии. Это бывает тогда, когда не обес печивается устойчивость конструкции.

Сюда можно отнести пропуски или некачественное вы полнение вертикальных связей, отсутствие или непроектное выполнение сварки закладных деталей. В этих случаях даже при незначительном увеличении нагрузок может произойти обрушение конструкций.

В последнее время участились случаи обрушения бал конов и козырьков.

Если балконная плита или козырек железобетонные, то признаки их аварийного состояния связаны с дефектами как растянутой арматуры, так и сжатой зоны бетона.

При неудовлетворительном состоянии или отсутствии гидроизоляции балконных плит и козырьков в результате многократного воздействия атмосферных осадков и перепа дов температуры происходит разрушение верхней и нижней зон плит, что вызывает коррозию арматуры и бетона.

При повреждении коррозией арматурных стержней бо лее чем на 30% следует считать состояние плит балконов и козырьков аварийным.

При недостаточной плотности бетона, увлажнении его из-за плохой гидроизоляции плиты и попеременном замора живании и оттаивании происходит быстрое разрушение ниж ней поверхности плиты. При этом уменьшается рабочая вы сота сечения плиты. Разрушение более чем на 30% по глуби не бетона плиты является признаком ее аварийного состоя ния.

5. Признаки аварийного состояния камен ных конструкций О большой перегрузке элементов каменной кладки можно судить по наличию в них трещин. Трещины могут быть видимые, выходящие на поверхность кладки, и невиди мые — внутреннее расслоение. Однако не все трещины в кладке свидетельствуют о ее перегрузке. Трещины в камен ной кладке могут появляться также в результате неравномер ной осадки фундаментов и температурного воздействия [9, 18, 19, 20].

При неравномерной осадке фундаментов и температур ном воздействии в результате перераспределения усилий ме жду элементами кладки может произойти перегрузка отдель ных элементов с образованием в них трещин силового проис хождения.

Наступление аварийного состояния каменной кладки в связи с ее перегрузкой соответствует третьей стадии напря женно деформированного состояния кладки. Эта стадия ха рактеризуется появлением часто расположенных вертикаль ных трещин, имеющих небольшое раскрытие и проходящих через вертикальные швы кладки и несколько рядов камня (рис. 9).

Рис. 9 Схема третьей стадии напряженно деформированного состояния каменной кладки.

Трещины, выходящие на наружную поверхность камен ного элемента, обычно сопровождаются внутренним расслое нием кладки. Это можно установить при простукивании ка менного элемента. Если есть его внутреннее расслоение, то при ударе по поверхности кладки слышен глухой звук. Как говорят строители, кладка при этом «бухтит».

Внутреннее расслоение кладки часто приводит к выпу чиванию наружной версты кладки.

Рекомендации [30] предлагают считать недопустимым отклонение от вертикали элемента каменной кладки более чем на 1/3 высоты сечения элемента. При учете этих реко мендаций следует иметь в виду, что если отклонение от вер тикали допущено при выполнении кладки, то горизонтальная составляющая усилия, возникающая от этого отклонения, бу дет гаситься связью отклонившегося элемента с другими уча стками кладки и перекрытиями. При таком отклонении от вертикали каменного элемента следует произвести его расчет с учетом связи с примыкающими элементами кладки и пере крытиями [9, 19, 20]. Если расчет покажет удовлетворитель ное состояние кладки, то не появится оснований считать та кой элемент аварийным.

При отклонении участков стены или столба от вертика ли с отрывом их от соседних элементов стен, вызванным не равномерной осадкой фундаментов, в случае когда стабили зации осадки не произошло, появляется опасность обрушения отколовшихся элементов каменной кладки. Это следует счи тать аварийным состоянием кладки.

Опасным является появление трещин в кладке под кон цами балок, прогонов, перемычек больших пролетов или под опорными подушками (рис. 10). При этом возникает возмож ность обрушения элемента, опирающегося на кладку. Это аварийное состояние элемента.

При недостаточном опирании плит перекрытий на сте ны может произойти скол кладки под концом плиты, а также продергивание арматуры плиты на опоре. При отсутствии ви димых признаков разрушения кладки под концом плиты и наклонных трещин в плите состояние плиты следует считать предаварийным. В случае увеличения нагрузки на плиту она может обрушиться.

Рис. 10. Схема разрушения ка менной кладки под опорной по душкой. 1 — балка;

2 — опор ная подушка;

3 — наклонная трещина.

Трещины в кладке, вызванные неравномерной осадкой фундаментов, температурным воздействием, а также отсутст вие перевязок продольных и поперечных стен приводят к снижению пространственной жесткости здания. Это предава рийное состояние здания. В случае появления значительных горизонтальных усилий может произойти обрушение конст рукций. Поэтому пространственную жесткость здания всегда нужно восстанавливать [1, 9, 18].

Известны случаи обрушения отдельно стоящих кирпич ных стен, не раскрепленных перекрытиями и стенами пер пендикулярного направления, от действия ветровой нагрузки.

Это может произойти при нарушении технологии возведения новых стен или разборки старых.

Отдельно стоящую стену можно считать аварийной, ес ли ее высота оказывается больше определенной по формуле (22) где h — толщина стены;

f— коэффициент надежности по нагрузке, равный 0,9;

— плотность кладки;

g — ускоре ние силы тяжести;

с — аэродинамический коэффициент, при нимаемый по Нормам [39];

w — скоростной напор, прини маемый по Нормам [39];

у — коэффициент надежности по ветровой нагрузке.

6. Признаки аварийного состояния конст рукций крупнопанельных зданий Фундаменты, перекрытия, лестницы крупнопанельных зданий имеют те же признаки аварийного состояния, что и аналогичные конструкции других зданий.

Специфические признаки аварийного состояния имеют стеновые панели и узлы соединения стеновых панелей друг с другом и с плитами перекрытий.

Обрушение крупнопанельного здания может произойти в результате большой неравномерной осадки фундаментов, приведшей к нарушению целостности отдельных панелей и узлов их сопряжения. Также возможна авария крупнопанель ного здания из-за разрушения отдельных несущих панелей при недостаточной их несущей способности или из-за низко го качества горизонтальных швов.

При качественном выполнении узлов сопряжения сте новых панелей друг с другом и с плитами перекрытий разру шение одной стеновой панели не должно приводить к про грессирующему обрушению всего здания или всех конструк ций, расположенных выше. Это обеспечивается специальной конструкцией узлов сопряжения элементов крупнопанельных зданий, допускающих большие пластические деформации.

Проконтролировать качество выполнения узлов соединения можно только в процессе производства строительно монтажных работ или при вскрытии узлов возведенного зда ния. Однако в последнем случае наносится значительный ущерб целостности конструкций, их внешнему виду и на время вскрытия узлов и их последующего ремонта затрудня ется эксплуатация помещений. Следует иметь в виду, что свя зи в узлах соединения элементов крупнопанельных зданий друг с другом должны выполняться строго по проекту. Как уменьшение, так и увеличение поперечного сечения связей будут иметь отрицательные последствия. При уменьшении поперечного сечения связи будет недостаточная прочность соединения, а при увеличении поперечного сечения произой дет уменьшение пластической деформации связи [8, 19, 20].

Отдельные навесные стеновые панели могут выпасть из стены из-за разрушения связей. Предвестником этого являет ся выход панели из плоскости стены, появление ржавых пя тен в местах расположения стальных связей и трещин в гори зонтальных и вертикальных швах по периметру панели.

Если навесные панели прикреплены к каркасу, то зазо ры, даже значительные, между панелью и каркасом не могут служить основанием для признания панели аварийной.

В большинстве случаев наличие большого зазора между некоторыми стеновыми панелями и колоннами каркаса сви детельствует о небрежном монтаже каркаса, то есть о том, что колонны смонтированы не в одной плоскости. В этом случае следует проверить положение сомнительной панели относительно наружной поверхности стены. Если панель не выходит наружу относительно внешней стороны стены, то ее состояние следует признать удовлетворительным.

Вертикальные и горизонтальные трещины в стеновых панелях увеличивают их проницаемость. Горизонтальные трещины, кроме того, снижают жесткость панели из ее плос кости.

Рис. 11. Схема наклонных трещин в стеновой панели:

а — в панели без проема;

б — в панели с проемом;

1 — трещины.

Опасным является наличие наклонных трещин (рис. 11), так как вдоль трещины может произойти сдвиг частей панели с последующим их разрушением [32]. Признаком возможного разрушения является и появление трещин и отслоенных ле щадок у горизонтальных швов между панелями, что свиде тельствует о большой неоднородности растворной постели в этом шве Отслоение и выпадение наружного защитного слоя не может являться признаком аварийного состояния стеновой панели. При разрушении наружного защитного слоя появля ется опасность увлажнения стены дождем и снижения ее теп лотехнических свойств.

7. Признаки аварийного состояния сталь ных конструкций При обнаружении таких дефектов стальных конструк ций, как общий и местный изгиб стального элемента, местное ослабление сечения, коррозия стали, для определения состоя ния стального элемента нужно выполнить расчеты прочности с учетом выявленных дефектов. Методика этих расчетов из ложена в Справочнике [31].

Однако в ряде случаев и без выполнения поверочных расчетов можно сделать вывод о наличии аварийного состоя ния стальных конструкций. Наличие трещин в сварных швах, в околошовной зоне, поперечных трещин в растянутых эле ментах, а также трещин, идущих от заклепочных отверстий, является бесспорным признаком аварийного состояния кон струкций.

Часто причиной аварий стальных конструкций является потеря местной устойчивости в узлах сопряжения.

На рис. 12, а изображены схемы образования местного выпучивания стенки сварного двутавра в сопряжении стойки рамы с ригелем. В местах перелома пояса сварного двутавра из-за концентрации напряжений в тонкой стенке произошла местная потеря устойчивости стенки, которая привела к об рушению рам спортивного сооружения. Аналогичное явление произошло и в стальных рамах складского здания (рис. 12, б).

Этой аварии не произошло бы, если бы в местах пере лома пояса были установлены ребра жесткости [20].

В Ленинграде произошла авария структурного покры тия спортивного сооружения из стальных труб и фасонного проката [20]. Причиной аварии была потеря устойчивости фа сонки у верхнего пояса структуры из-за большого расстояния между элементом решетки и верхним поясом (рис. 12, в). При монтаже структуры был допущен изгиб фасонки, что усугу било ее сложное напряженное состояние.

Рис. 12. Схема узлов примыкания элементов стальных конструк ций, приведших к авариям:

а — ригеля и колонны спортивного здания;

б — ригеля и колонны складского здания;

в — раскоса к горизонтальным верхним эле ментам структурного покрытия;

1 — сосредоточение усилия, дей ствующее на стенку элементов двутаврового сечения, 2 — проект ные ребра жесткости;

3—ребра жесткости, обеспечивающие мест ную устойчивость стенок элементов;

4 — трубчатые раскосы;

5 — верхние горизонтальны элементы структурного покрытия;

6 — нижняя грань фасонки по проекту КМ;

l— большая свободная дли на фасонки.

Отсюда можно сделать вывод, что любая местная де формация в узлах сопряжения стальных элементов является признаком аварийного состояния конструкции.

Иногда при устройстве внутренних стен и перегородок они пересекают конструкции перекрытий и покрытий без ос тавления необходимых зазоров в местах их пересечений (рис.

13).

Рис. 13. Схема пересечения стропильной фермы с перегородкой а — правильное решение пересечения, в — неправильное решение пересечения, 1 — плита перекрытия, 2 — пояса фермы, 3 — пере городка, 4 — отверстия в перегородке в местах пересечения ее с поясами фермы, заполненные эластичным материалом, 5 — зазор между перегородкой и плитой покрытия Если стены или перегородки опираются на фундаменты, не связанные с фундаментами несущих конструкций, на ко торые оперты конструкции перекрытий и покрытий, то при разности осадок фундаментов происходит либо зависание стен (перегородок) на конструкции перекрытий (покрытий), либо последние опираются на эти стены и работают в нерас четном режиме. Это может привести к аварии конструкций перекрытия и покрытия.

Так же как и в отношении железобетонных изгибаемых элементов, нельзя судить об аварийном состоянии стальных балок только по какому-либо фиксированному значению от носительного прогиба. Необходимо принимать во внимание также пролет и высоту сечения балки.

При закреплении верхнего пояса от смещения в гори зонтальной плоскости предельное усилие, которое может воспринять нормальное сечение балки, выражается [37] фор мулой Mu=RygсW, (23) где gс — коэффициент условной работы балки.

Рис. 14. Зависимость относительного прогиба стальной балки от отношения пролета l к высоте сечения h при достижении нормаль ным сечением предельного состояния по прочности:

1 — для однопролетной свободно опертой балки;

2 — для консоль ной балки.

Значение относительного прогиба при этом с учетом формулы (13) определяется по формуле (24) На рис. 14 показана зависимость относительного проги ба стальной балки при достижении предельного состояния нормального сечения по прочности от значения отношения пролета l к высоте сечения балки h при исходных данных Rуc = 200 МПа и Е = 2*105 МПа. Так же как и для железобетонно го изгибаемого элемента, имеются большие колебания в зна чениях предельного из условия прочности прогиба стальной балки при изменении ее пролета и высоты сечения.

8. Признаки аварийного состояния дере вянных конструкций Обрушение деревянных конструкций чаще всего проис ходит из-за низкого качества стыков их элементов. Бесспор ным признаком аварийного состояния растянутых стыков яв ляется наличие продольных трещин у нагелей и гвоздей (рис.

15). При этом происходит выключение из работы нагелей или гвоздей, рядом с которыми возникли трещины.

Опасным для конструкции является скалывание пло щадки в лобовой врубке (рис. 16). В этом случае все усилие в примыкающем элементе будет передаваться на стяжной болт, это усилие вызовет изгиб болта и смятие древесины в обоих сопряженных элементах.

Рис. 15. Схема трещин у нагелей в растянутом стыке деревянных элементов, свидетельствующих об опасности разрушения стыка:

1— трещины.

Рис. 16. Скалывание площадки в лобовой врубке, могущее привес ти к обрушению всей конструкции:

1 — линия скола;

2 — стяжной болт.

При отсутствии стяжного болта в лобовой врубке со стояние деревянной конструкции следует считать предава рийным, так как в случае скалывания по какой-либо причине площадки врубки произойдет обрушение конструкции.

Так же как и для конструкций из других материалов, о напряженном состоянии деревянных элементов.можно су дить по их прогибам. Относительные прогибы деревянных балок при достижении в нормальных сечениях предельного состояния первой группы выражаются уравнением (25) На рис. 17 представлена зависимость относительного прогиба изгибаемого деревянного элемента при достижении предельного состояния по прочности нормального сечения от отношения пролета l к высоте сечения h для условий Rи= МПа и E=10*103 МПа.

Рис. 17. Зависимость относительного прогиба деревянной балки от отклонения пролета / к высоте сечения h при достижении нормаль ным сечением предельного состояния по прочности:

1 — для однопролетной свободно опертой балки;

2 — для кон сольной балки.

Если относительный прогиб обследуемой конструкции превышает относительный прогиб, подсчитанный по формуле (25), то конструкция испытывает перенапряжение. В этом случае можно говорить об аварийном состоянии деревянного изгибаемого элемента.

Древесина на сжатие работает упругопластически, а на растяжение упруго [24]. Перед разрушением изгибаемого де ревянного элемента в его сжатой зоне древесина работает пластически, а в растянутой зоне деформации в основном уп ругие. Разрушение нормального сечения изгибаемого элемен та происходит при разрыве его растянутых волокон. Призна ком приближающегося разрушения может служить начало потери устойчивости сжатых волокон, сопровождающееся выпучиванием древесины в сжатой зоне (на сжатой грани об разуются складки). Если несущая способность подвергшегося гниению деревянного элемента, подсчитанного за вычетом пораженной древесины, оказалась недостаточной, то такой элемент следует считать аварийным.

Заключение Описанию аварий строительных конструкций посвяще на обширная литература. При этом главное внимание уделя ется причинам аварий и их последствиям. Признаки аварий ного состояния, как правило, рассматриваются недостаточно подробно. Не изучаются признаки аварийного состояния кон струкций и в технических учебных заведениях. В связи с этим инженерно-технические работники, даже встретившись с явными признаками аварийности конструкций зданий и со оружений, не всегда адекватно реагируют на них.

Это может привести к аварии здания или сооружения, которую можно было бы легко предотвратить.

Вопросы предаварийного и аварийного состояния строительных конструкций зданий и сооружений недостаточ но разработаны и теоретически, и практически. Представля ется очень важным углубленная проработка этих вопросов, обобщение и публикация всех известных материалов по дан ному направлению строительной науки.

ЛИТЕРАТУРА 1. Алексеев В. К. Гроздов В. Т., Тарасов В. А. Дефекты не сущих конструкций зданий и сооружений, способы их у странения.— М.: Минобороны, 1982. — 178 с.

2. Анализ причин аварий строительных конструкций. Выпуск 1. — М.: Изд-во по строительству, 1968. — 224 с.

3. Андреев С. А. Предупреждение аварий и повреждений зданий. — М.: Изд-во Министерства коммунального хо зяйства РСФСР, 1947. — 96 с.

4. Бедов А. И., Сапрыкин В. Ф. Обследование и реконструк ция железобетонных и каменных конструкций эксплуати руемых зданий и сооружений. — М.: Изд-во АСВ, 1995.— 192 с.

5. Вейц Р. И. Предупреждение аварий при строительстве зданий. — Л.: Стройиздат, 1984. —г 145 с.

6. Гроздов В. Т. Дефекты основных несущих железобетон ных конструкций каркасных многоэтажных промышлен ных и общественных зданий и методы их устранения / СПбВВИСУ. — СПб, 1993. — 192 с.

7. Гроздов В. Т. Дефекты сборных железобетонных несущих конструкций одноэтажных каркасных промышленных зда ний и методы их устранения/СПбВВИСУ. — СПб, 1993. — 168 с.

8. Гроздов В. Т. Дефекты конструкций крупнопанельных зданий, снижающие несущую способность зданий, и их устранение/СПбВВИСУ. — СПб, 1993.— 96 с.

9. Гроздов В. Т. Дефекты каменных зданий и методы их устранения / СПбВВИСУ. — СПб, 1994. — 146 с.

10. Гроздов В. Т. Дефекты фундаментов зданий и сооружений, способы их устранения и усиление оснований и фундамен тов / СПбВВИСУ. — СПб, 1994. — 106 с.

11. Гроздов В. Т. Поверочные расчеты элементов строитель ных конструкций при техническом обследовании зданий и сооружений/СПбВВИСУ. — СПб, 1994. —88 с.

12. Гроздов В. Т. Приближенный способ учета влияния неко торых дефектов монтажа элементов железобетонных кар касов на усилия в колоннах // Известия вузов: Строитель ство и архитектура.— 1990. — № 2. С. 12—15.

13. Гроздов В. Т. Определение дополнительных усилий в ко лоннах многоэтажных каркасных зданий при смещении ригеля из плоскости рамы // Известия вузов: Строительст во и архитектура. — 1990. — № 12. С. 3—5.

14. Гроздов В. Т. Влияние некоторых дефектов монтажа желе зобетонных каркасов одноэтажных промышленных зданий на усилия в колоннах//Известия вузов: Строительство и архитектура. — 1991. — № 8. С. 3—5.

15. Гроздов В. Т. Дефекты стыков колонн в каркасах серии ИИ-04 и 1.020-1 и влияние их на несущую способность колонн//Известия вузов: Строительство.— 1991.— № 10. С. 3—5.

16. Гроздов В. Т. Дефекты стыков стеновых панелей и влия ние их на несущую способность крупнопанельных зданий// Известия вузов: Строительство. — 1993. — № 1. С. 71—72.

17. Гроздов В. Т. Влияние несоосности выпусков арматуры из ригелей и колонн в многоэтажных промышленных кар касных зданиях серии ИИ-20/70 и 1.420-12 на несущую способность ригелей // Перспективы развития строитель ных конструкций: Сб. статей / ЛДНТП. — СПб, 1991. — С. 66—69.

18. Гроздов В. Т. О разрушении стены от воздействия сезон ного периода температуры наружного воздуха // Известия вузов: Строительство. — 1997. — № 12. С. 8—11.

19. Гроздов В. Т. Техническое обследование строительных конструкций зданий и сооружений / ВИСИ. — СПб, 1998.

—204 с.

20. Гроздов В. Т. Дефекты строительных конструкций и их последствия / БИТУ. — СПб, 1998. — 148 с.

21. Гроздов В. Т., Полянский М. М. Об одном недостатке кон струкций ребристых плит для перекрытий многоэтажных промышленных зданий // Известия вузов: Строительство и архитектура. — 1990. — № 7. С. 5, 6.

22. Гроздов В. Т., РуденкоВ. В. Учет пространственной жест кости каркаса и оценка влияния отклонений колонн от проектного положения // Проектирование и расчет стро ительных конструкций: Сб. статей / ЛДНТП. — Л., 1990.

С. 98—104.

23. Исследование влияния качества изготовления, монтажа и эксплуатации железобетонных конструкций на их несу щую способность // Сб. научных трудов НИИЖБ Гос строя СССР. — М., 1986. — 99 с.

24. ОтрешкоА. М. Строительные конструкции. Ч. II: Деревян ные конструкции. — М.: Трансжелдориздат, 1948.— 411 с.

25. Пособие по проектированию жилых зданий/ЦНИИЭП Госкомархитектура. — М.: Стройиздат, 1989. Вып. 3: Кон струкция жилых зданий (к СНиП 2.08.01—85).—304 с.

26. Предупреждение деформаций и аварий зданий и сооруже ний/Под ред. В. А. Лисенко. — Киев: Буд!вельник, 1984. — 120 с.

27. Рекомендации по оценке состояния и усилению строи тельных конструкций промышленных зданий и сооруже ний. —М.: Стройиздат, 1989.— 104 с.

28. Рекомендации по учету влияния дефектов и повреждений на эксплуатационную пригодность стальных конструкций производственных зданий. — М.: Стройиздат, 1982. — с.

29. Рекомендации по оценке состояния и усилению строи тельных конструкций промышленных зданий и сооруже ний /ЦНИИСК им. В. В. Кучеренко — М.: Стройиздат, 1989. — 104 с.

30. Рекомендации по усилению каменных конструкций зданий и сооружений/ЦНИИСК им. В. В. Кучеренко. — М.:

Стройиздат, 1984.— 38 с.

31. Реконструкция промышленных предприятий: Справочник строителя / Под ред. В. Л. Топчия, Р. А. Гребенника.— М.: Стройиздат, 1990. Т. 1. —591 с.

32. Ройтман А. Г. Предупреждение аварий жилых зданий. — М.: Стройиздат, 1990.— 240 с.

33. Сендеров Б. В. Аварии жилых зданий. — М.: Стройиздат, 1991. —216 с.

34. СНиП 2.02.01—83. Основание зданий и сооружений. — М.: Стройиздат, 1983.— 40 с.

35. СНиП 2.03.01—84*. Бетонные и железобетонные конст рукции. — М.: Стройиздат, 1989.— 80 с.

36. СНиП П-22—81. Каменные и армокаменные конструк ции. — М.: Стройиздат, 1983. — 40 с.

37. СНиП 11-23—81* Стальные конструкции. — М.: Стройиз дат, 1989. — 96 с.

38. СНиП П-25—80. Деревянные конструкции. — М.: Строй издат, 1983. — 31 с.

39. СНиП 2.01.07—85. Нагрузки и воздействия. — М.: Строй издат, 1987. — 36 с.

40. Физдель И. А. Дефекты в конструкциях, сооружениях и методы их устранения. — М.: Стройиздат, 1987. — 336 с.

41. Шкинев А. Н. Аварии в строительстве. — М.: Стройиздат, 1984.— 319 с.



 


 
2013 www.netess.ru - «Бесплатная библиотека авторефератов кандидатских и докторских диссертаций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.